Effect of Al and Mg elements on microstructure and mechanical properties of GPa-grade steel deposited metal
-
摘要: 针对吉帕级熔敷金属韧性不足的现状，设计了4组焊丝，研究了Al，Mg元素对金属粉芯焊丝熔敷金属组织和力学性能的影响. 采用扫描电子显微镜对熔敷金属的显微组织进行了表征，通过力学性能测试表征了熔敷金属的力学性能. 结果表明，熔敷金属主要由马氏体、贝氏体构成. 随着熔敷金属中Al，Mg元素的添加量由0Al-0Mg增加至0.3Al-0.9Mg，其氧含量由0.0308%降为0.0143%，聚合贝氏体含量减少，板条马氏体含量增加. 夹杂物由传统的以Fe，Al，Si，Mn等元素的氧化物转变为以Al，Mg氧化物为主的球形细小夹杂物(MgO·Al2O3). 0.3Al-0.9Mg组与0Al-0Mg组相比较，夹杂物的平均尺寸降低了0.13 μm，抗拉强度增加了152 MPa，冲击吸收能量增加了11 J (−20 ℃).Abstract: In view of the insufficient toughness of the GPa-grade deposited metal, four groups of welding wires were designed to study the effects of Al and Mg elements on the microstructure and mechanical properties of metal cored welding wires. The microstructure of the deposited metal was characterized by scanning electron microscopy (SEM). The mechanical properties of the deposited metal were characterized by mechanical properties test. The results show that the deposited metal mainly consists of martensite and bainite. With the increase of Al and Mg contents from 0Al-0Mg to 0.3Al-0.9Mg, the content of O decreases from 0.030 8% to 0.014 3%, and the content of coalesced bainite decreases while that of lath martensite increases. and the inclusions were transformed from traditional oxides including Fe, Al, Si, Mn, etc. to spherical and fine particles mainly composed of Al and Mg oxides inclusions. Compared with 0Al-0Mg group, the average size of the inclusion in 0.3Al-0.9Mg group decreases by 0.13 μm, the tensile strength was increased by 152 MPa, and the impact absorption energy was increased by 11 J (−20 ℃).
-
0. 序言
由多个主要元素构成的高熵合金(high entropy alloys, HEA)在设计具有出色性能的材料时具有极大的灵活性，被认可为航空、生物医学、原子能领域的潜在结构和功能材料[1-3]. AlxCoCrFeNi高熵合金的结构稳定性、力学和电化学性能已被进行了详细研究[4-5]. AlxCoCrFeNi高熵合金在超临界热电厂、地热发电厂和核电厂具有极大的应用前景[6-7]. 离子辐射环境下AlxCoCrFeNi高熵合金的结构稳定性，单相Al0.1CoCrFeNi高熵合金在辐照下表现出高相稳定性[7]. Al0.1CoCrFeNi高熵合金在铸态下的组织演变被广泛研究，但其焊接后的组织演变目前研究较少[8-9].
高熵合金的工程应用关键在于焊接技术的研究[10].目前，已有钨极氩弧焊[11-12]、激光焊[13]、电子束焊[12]和搅拌摩擦焊[13-14]等焊接方法被应用于高熵合金焊接性能的研究，显示出作为结构材料的巨大潜力.目前，AlxCoCrFeNi[15-16]，CoCrFeMnNi[17]和AlxCoCrCuyFeNi合金[18]等高熵合金在熔化焊方法的焊接性已有相关研究，但其有关固态焊方法的焊接性研究较少.
与电弧焊、激光焊和电子束焊等熔化焊不同，爆炸焊接是一种固态结合技术，其中两个相对的工件通过炸药能量的加速作用在高速碰撞下进行结合[19-20]. 由于固态连接的特性，爆炸焊接可以有效地避免在熔化焊中常见的各种焊接缺陷，例如气孔和裂纹[21-22].然而，爆炸焊接过程中射流的周期性运动导致了界面沿着爆炸焊接方向的波浪形貌以及具有方向性特征的微观结构产生[23-24].研究表明，AlxCoCrFeNi 和AlxCoCuyCrFeNi具有凝固裂纹倾向，且随着Al，Cu含量的增加更加明显[17, 25]. 最近的大多数研究都集中在高熵合金的焊接性上，但没有研究集中在高熵合金的异种焊接界面的方向性分布特征上.对高熵合金爆炸焊接方向特征以及区域性特征的研究有助于有效开发不同基材和接头配置的爆炸焊接技术，对于高熵合金的潜在应用至关重要.文中对爆炸焊接接头进行精细地抛光从法向截面与纵向截面研究了微观结构和硬度分布特征，不仅成功地制备了Al0.1CoCrFeNi高熵合金/Cu爆炸焊接复合材料，而且为其它成分高熵合金的爆炸焊接提供了基础.
1. 试验方法
文中所用的Al0.1CoCrFeNi高熵合金由感应熔炼制备. 将铸锭切割成尺寸为50 mm × 16 mm × 2 mm的板状，并进行表面抛光，然后作为爆炸焊接原料. 使用固定间隙为2 mm的平行结构进行爆炸焊接，如图1所示，使用的炸药是由质量分数为25%中空玻璃微球(hollow glass microspheres，HGMs)和75%乳化基质构成. 乳化基质[23]的组成成分为：75%NH4NO3 + 10%NaNO3 + 8%H2O + 4%C18H38 + 2%C24H44O6 + 1%C12H26(质量分数). 将乳化基质放入厚度为8 mm，六边形胞格(边长6 mm，壁厚60 μm)的铝蜂窝中制成铝蜂窝结构炸药. 在铝蜂窝炸药与覆板间插入2 mm厚度的纸板，选择软材料作为缓冲层避免炸药对覆板的直接损伤[26]. 以50 mm × 16 mm × 2 mm 的高熵合金和150 mm × 100 mm × 1 mm 的工业纯铜板分别作为基板和覆板来制造Cu/HEA复合材料. 此外，雷管被放置在炸药的短边中间位置.
将爆炸焊接后的Cu/HEA复合材料沿爆炸焊接方向切开观察.使用Gemini500型扫描电子显微镜(scanning electron microscope，SEM)和JSM-7800F型电子背散射衍射(electron backscatter diffraction，EBSD)检查键合界面的微观结构. 使用G200型测试仪在最大负载 15 mN和稳定负载速度500 µN/s下进行纳米压痕测试.
2. 试验结果与分析
2.1 界面形貌和微观结构
Cu/Al0.1CoCrFeNi高熵合金复合板通过爆炸焊接工艺成功制造.通过SEM技术在贯穿波形区的法向截面和沿着爆炸焊接方向的纵向截面，分别揭示了键合界面的形态和微观结构.
图2为法向和纵向截面的SEM图像. 从图2可以看出，法向和纵向界面具有相似的界面粘结形状，即界面上两种材料的交替分布和波浪状结合.在爆炸焊接过程中，界面附近的温度升高应足够高以熔化材料并导致形成熔化区[27]. 这说明在爆炸焊接后铜覆板和高熵合金基板之间形成了冶金结合[28]. 沿着爆炸焊接方向，高熵合金、熔化区、铜周期性出现(不同区域如虚线红色圆圈所示). 如图2a所示，类似于正弦波的Cu/Al0.1CoCrFeNi高熵合金复合板的界面形态中，沿着横向方向呈波浪状，并非是平直的，而是有着不规则的结合面，并沿着爆轰方向(纵向)波动变化(图3). 从法向截面和纵向截面测得的波长参数分别约为94 μm和89 μm，统计得到的波长无明显不同(图4). 图2a显示局部熔化区在横向方向(transverse direction，TD)上非均匀分布.
![]()
图 2 法向和纵向截面的SEM图像Figure 2. SEM image of normal section and longitudinal section. (a) normal section; (b) longitudinal section![]()
图 3 沿着纵向的波形参数统计Figure 3. Waveform parameter statistics along the longitudinal direction2.2 界面区域性特征
为了分析界面结合，使用EDS对图5所示位置进行了线扫描，结果表明过渡层厚度小于2 μm，因此两种材料在爆炸焊接过程中并未发生大规模熔化[29].
为了进一步研究Cu/Al0.1CoCrFeNi高熵合金界面处的微观结构，进行了EBSD测试，EBSD测试区域在图6中用白色虚线框标出.图5和图7显示了元素分布的测试区域，其中面扫描结果分别显示在图8和图9中. 面扫描和线扫描对应位置的元素测试结果分别显示在表1和图10中.
表 1 Al0.1CoCrFeNi/Cu界面的元素组成(质量分数, %)Table 1. Element compositions of Al0.1CoCrFeNi/Cu interface位置 Cu Fe Co Ni Cr Al P1 100 — — — — — P2 3.28 22.64 22.58 23.80 24.89 2.82 P3 3.19 22.86 22.56 23.62 24.92 2.96 P4 100 — — — — — P5 3.12 23.64 22.98 22.80 24.61 2.85 P6 49.18 12.44 12.88 11.78 12.42 1.29 P7 53.58 11.25 11.89 10.31 11.62 1.35 图5为铜侧区域1的微观结构，可以发现远离界面处铜的晶粒未发生明显变形. 如图6所示，Cu/Al0.1CoCrFeNi高熵合金的结合界面呈现出带有旋涡的正弦波形，且波形界面两侧出现局部熔化区域，如图5和图7所示. 旋涡结构的形成可能是由于爆炸焊接过程中较大的间隔距离导致的大塑性变形和界面处的局部高温分布所致[30]. 在爆炸焊接过程中，大多数射流都向前移动.然而，一部分铜改变了方向，并由于较大的塑性变形而回旋，并不断地穿透以形成涡流[31].这一分布特性与元素面分布特征一致，如图8和图9所示，即铜包裹着高熵合金在旋涡中心形成混合区. 在靠近界面平坦部分(波底部)，这些图显示了与较早在旋涡区域中观察到的相同的变形的微结构. 在铜侧细晶粒的薄层直接附着于高熵合金板材，并且沿着界面倾斜分布.相对于波前位置，波后区域铜片的严重变形层很薄，由微带以及沿界面拉长的扁平晶粒组成.随着距界面的距离增加，应变硬化效果很快消失[32].
图11为不同区域下EBSD结果. 如图11所示，铜侧的伸长区由细长晶粒组成，这些扁平的晶粒强烈弯曲，并沿着波形趋势分布. 图11a中的铜基体部分基本由大于5 μm的晶粒构成，图11b和图11c中的变形区中小于5 μm的晶粒占比分别提高到25%和48%. 扁平晶粒的尺寸相对原理界面铜晶粒的尺寸因变形和动态再结晶发生了细化[33]. 在旋涡中观察到的最典型特征是形成细晶区域，该细层由直径小于5 μm的细等轴晶粒组成(图11d).由于爆炸焊接高速碰撞过程中引起的高温会在界面产生温度梯度，因此在严重变形的旋涡区可能会出现新的再结晶晶粒成核[34]. 在旋涡中的元素混合区域附近，扁平晶粒被等轴晶粒代替.
![]()
图 11 不同区域下EBSD结果Figure 11. EBSD results of different region. (a) region 1; (b) region 2; (c) region 3; (d) region 42.3 界面硬度分布特征
图12为爆炸焊接界面的法向截面特征，沿着爆炸焊接方向铜、高熵合金、混合区、铜交替分布. 为了研究硬度周期性变化趋势，沿着爆炸焊接方向进行了纳米压痕试验测试，并与显微硬度测试结果进行了对比.如图13所示，界面上沿着爆炸焊接方向硬度数值周期性起伏.在分析显微硬度值时，对严重变形的层中动态恢复和再结晶过程的精确分析变得更加清晰. 在传统金属的复合界面中，由于脆性金属间化合物的产生，旋涡区的硬度值一般远高于两侧基体[35]. 然而，界面附近的旋涡区硬度介于两侧基体的硬度之间. 这可能与重结晶引起的软化有关[30]. 这一特征表明Cu/Al0.1CoCrFeNi高熵合金界面的混合区(图14)不同于常见的金属间化合物高硬度特征[36-37].
3. 结论
(1) Al0.1CoCrFeNi/Cu复合板的爆炸焊接界面呈现出波状结合，且旋涡区中未出现传统材料复合界面中脆性金属间化合物引起的裂纹.
(2) Al0.1CoCrFeNi/Cu复合板的爆炸焊接界面具有纵向周期性的结构分布以及横向不规则的边界.在Al0.1CoCrFeNi和铜的交界处，元素含量具有明显的分界.
(3)爆炸焊接界面纵向波峰两侧具有拉长的晶粒，旋涡区具有再结晶的等轴细晶.随着晶粒变形程度的增加，相应区域细晶的比例随之增加.
(4)爆炸焊接界面的硬度呈现周期性的变化.此外，Cu/Al0.1CoCrFeNi高熵合金界面的混合区硬度介于铜与高熵合金两侧的硬度之间.
-
![]()
图 1 熔敷金属制备及冲击和拉伸试样的取样位置示意图
Figure 1. Schematic of the geometry of deposited metal and the positions of specimens for impact test and tensile test
![]()
图 2 夹杂物SEM形貌
Figure 2. SEM morphology of inclusions. (a) 0Al-0Mg; (b) 0.15Al-0.75Mg; (c) 0.3Al-0.9Mg; (d) 0.45Al-1.05Mg
![]()
图 3 熔敷金属的夹杂物尺寸分布
Figure 3. Inclusion size distributions in deposited metals. (a) 0Al-0Mg; (b) 0.15Al-0.75Mg; (c) 0.3Al-0.9Mg; (d) 0.45Al-1.05Mg
![]()
图 4 熔敷金属SEM图
Figure 4. SEM images of deposited metals. (a) 0Al-0Mg; (b) 0.15Al-0.75Mg; (c) 0.3Al-0.9Mg; (d) 0.45Al-1.05Mg
![]()
图 5 熔敷金属冲击断口形貌
Figure 5. Impact fracture morphology of deposited metal. (a) 0Al-0Mg; (b) 0.15Al-0.75Mg; (c) 0.3Al-0.9Mg; (d) 0.45Al-1.05Mg
![]()
图 6 熔敷金属的载荷—位移和冲击吸收能量—位移曲线
Figure 6. Load — displacement and absorbed energy—displacement curves of deposited metals
表 1 焊丝的设计成分(质量分数, %)
Table 1 Chemical compositions of welding wires
编号 C Si Mn Ni Cr Mo Al Mg Fe 0Al-0Mg 0.115 0.6 2.15 2.75 0.65 0.7 0 0 余量 0.15Al-0.75Mg 0.115 0.6 2.15 2.75 0.65 0.7 0.15 0.75 余量 0.3Al-0.9Mg 0.115 0.6 2.15 2.75 0.65 0.7 0.30 0.9 余量 0.45Al-1.05Mg 0.115 0.6 2.15 2.75 0.65 0.7 0.45 1.05 余量 
下载: 导出CSV
表 2 熔敷金属制备的焊接工艺参数
Table 2 Applied welding parameters for the all-weld metal sample
焊接电流
I/A电弧电压
U/V焊接速度
v /(mm·min−1)热输入
E /(kJ·cm−1)道间温度
T1 / ℃焊丝伸出长度
l/mm275 28.6 350 13.5 100 15 ~ 18
下载: 导出CSV
表 3 熔敷金属的化学成分(质量分数, %)
Table 3 Chemical compositions of deposited metals
编号 C Si Mn Ni + Cr + Mo Al P S O Fe 0Al-0Mg 0.092 0.44 1.94 3.72 0.027 0.017 0.008 3 0.030 8 余量 0.15Al-0.75Mg 0.105 0.63 1.97 3.31 0.125 0.016 0.008 6 0.027 2 余量 0.3Al-0.9Mg 0.108 0.44 2.06 3.49 0.182 0.017 0.008 7 0.014 3 余量 0.45Al-1.05Mg 0.110 0.54 2.11 3.38 0.243 0.017 0.008 3 0.016 7 余量
下载: 导出CSV
表 4 夹杂物中合金元素的含量 (质量分数, %)
Table 4 Alloy element compositions of inclusions
编号 Mg Al Si Mn Fe O 其它 0Al-0Mg — 11.90 11.24 21.80 26.41 24.71 余量 0.15Al-0.75Mg 21.30 0.40 0.65 1.98 53.44 9.52 余量 0.3Al-0.9Mg 20.67 24.19 2.17 — 6.09 38.54 余量 0.45Al-1.05Mg 19.87 25.18 1.87 — 5.34 35.26 余量
下载: 导出CSV
表 5 熔敷金属的力学性能
Table 5 Mechanical properties of deposited metals
编号 屈服强度
ReL /MPa抗拉强度
Rm /MPa冲击吸收能量
(−20 ℃)Akv /J0Al-0Mg 925 1076 32.6 ± 1.4 0.15Al-0.75Mg 973 1172 35.2 ± 0.9 0.3Al-0.9Mg 987 1228 43.8 ± 3.5 0.45Al-1.05Mg 917 1133 26.6 ± 3.1
下载: 导出CSV
-
[1] Khurshid M, Barsoum Z, Mumtaz N A. Ultimate strength and failure modes for fillet welds in high strength steels[J]. Materials & Design, 2012, 40: 36 − 42. doi: 10.1016/j.matdes.2012.03.048
[2] Lan L, Kong X, Qiu C, et al. Influence of microstructural aspects on impact toughness of multi-pass submerged arc welded HSLA steel joints[J]. Materials & Design, 2015, 90: 488 − 498.
[3] Schneider C, Ernst W, Schnitzer R, et al. Welding of S960MC with undermatching filler material[J]. Welding in the World, 2018, 62(4): 801 − 809. doi: 10.1007/s40194-018-0570-1
[4] Keehan E, Karlsson L, Andrén H O, et al. Influence of carbon, manganese and nickel on microstructure and properties of strong steel weld metals: part 2–impact toughness gain resulting from manganese reductions[J]. Science and Technology of Welding and Joining, 2006, 11(1): 9 − 18. doi: 10.1179/174329306X77849
[5] Keehan E, Karlsson L, Andrén H O, et al. Influence of carbon, manganese and nickel on microstructure and properties of strong steel weld metals: part 3–increased strength resulting from carbon additions[J]. Science and Technology of Welding and Joining, 2006, 11(1): 19 − 24. doi: 10.1179/174329306X77858
[6] Seo J S, Lee C H, Kim H J. Influence of oxygen content on microstructure and inclusion characteristics of bainitic weld metals[J]. ISIJ International, 2013, 53: 279 − 285. doi: 10.2355/isijinternational.53.279
[7] 苏小虎, 栗卓新, 马思鸣, 等. 氧含量及夹杂物对高强钢金属芯焊丝E120C-K4熔敷金属冲击韧性的影响[J]. 材料导报, 2020, 34(6): 11049 − 11052. doi: 10.11896/cldb.19050057 Su Xiaohu, Li Zhuoxin, Ma Siming, et al. Effect of oxygen content and inclusions on impact toughness in deposited weld metal of high strength steel metal cored wire E120C-K4[J]. Materials Reports, 2020, 34(6): 11049 − 11052. doi: 10.11896/cldb.19050057
[8] 于航, 侴树国, 王慧源, 等. 氧对00Cr13Ni5Mo熔敷金属组织和韧性的影响[J]. 焊接学报, 2014, 35(6): 109 − 112. Yu Hang, Chou Shuguo, Wang Huiyuan, et al. Effect of oxygen on toughness and microstructure of 00Cr13Ni5Mo deposited metal[J]. Transactions of the China Welding Institution, 2014, 35(6): 109 − 112.
[9] 贾玉力, 李向阳, 杜兵, 等. 马氏体不锈钢MAG焊熔敷金属性能的影响[J]. 焊接, 2000(7): 23 − 25. doi: 10.3969/j.issn.1001-1382.2000.07.008 Jia Yuli, Li Xiangyang, Du Bing, et al. Influence of active gas on properties of martensite stainless steel deposited metal in Ar-rich MAG[J]. Welding & Joining, 2000(7): 23 − 25. doi: 10.3969/j.issn.1001-1382.2000.07.008
[10] 秦名朋, 李东洁, 陆善平, 等. He 与He + CO2双层气流保护TIG焊工艺[J]. 焊接学报, 2011, 32(11): 49 − 52. Qin Mingpeng, Li Dongjie, Lu Shanping, et al. He and He + CO2 double shield TIG welding process[J]. Transactions of the China Welding Institution, 2011, 32(11): 49 − 52.
[11] 蒋欢欢. CO2气体保护焊铝脱氧焊丝的研究[D]. 天津: 天津大学, 2012. Jiang Huanhuan. Study on aluminum deoxidized wire for CO2 gas shielded welding[D]. Tianjin: Tianjin University, 2012.
[12] 尹士科. 焊接材料实用基础手册第二版[M]. 北京: 化学工业出版社, 2015. Yin Shike. Practical fundamentals of welding materials[M]. Beijing: Chemical Industry Press, 2015.
[13] 刘政军, 裘荣鹏, 武丹, 等. 微合金元素镍和铌对金属粉芯焊丝焊接接头性能的影响[J]. 焊接学报, 2017, 38(8): 1 − 6, 68. doi: 10.12073/j.hjxb.20150928001 Liu Zhengjun, Qiu Rongpeng, Wu Dan, et al. Effect of micro-alloying nickel and niobium elements on mechanical properties of welded joint with metal powder-cored wire[J]. Transactions of the China Welding Institution, 2017, 38(8): 1 − 6, 68. doi: 10.12073/j.hjxb.20150928001
[14] 焦帅杰, 王国佛, 贾玉力, 等. 超级马氏体不锈钢焊丝MAG焊熔敷金属冲击性能优化[J]. 焊接学报, 2022, 43(3): 93 − 100. doi: 10.12073/j.hjxb.20210920002 Jiao Shuaijie, Wang Guofu, Jia Yuli, et al. Impact performance optimization of supermartensitic stainless steel welding wire deposited metal by MAG welding[J]. Transactions of the China Welding Institution, 2022, 43(3): 93 − 100. doi: 10.12073/j.hjxb.20210920002
[15] 吴炳智, 徐玉君, 安洪亮, 等. 高强焊丝熔敷金属力学性能及组织分析[J]. 焊接学报, 2014, 35(4): 53 − 57. Wu Bingzhi, Xu Yujun, An Hongliang, et al. Property and microstructure of deposited metal with high strength wire[J]. Transactions of the China Welding Institution, 2014, 35(4): 53 − 57.
[16] 安同邦, 田志凌, 单际国, 等. 保护气对 1000 MPa级熔敷金属组织及力学性能的影响[J]. 金属学报, 2015, 51(12): 1489 − 1499. doi: 10.11900/0412.1961.2015.00294 An Tongbang, Tian Zhiling, Shan Jiguo, et al. Effect of shielding gas on microstructure ad performance of 1000 MPa grade deposited metals[J]. Acta Metallurgica, 2015, 51(12): 1489 − 1499. doi: 10.11900/0412.1961.2015.00294
[17] 尹士科, 王移山. 低合金钢焊接特性及焊接材料[M]. 北京: 化学工业出版社, 2014. Yin Shike, Wang Yishan. Welding characteristics and welding materials of low alloy steel[M]. Beijing: Chemical Industry Press, 2014.
[18] Caballero F G, Chao J, Cornide J, et al. Toughness deterioration in advanced high strength bainitic steels[J]. Materials Science and Engineering: A, 2009, 525(1-2): 87 − 95. doi: 10.1016/j.msea.2009.06.034
[19] Lan H F, Du L X, Li Q, et al. Improvement of strength-toughness combination in austempered low carbon bainitic steel: the key role of refining prior austenite grain size[J]. Journal of Alloys and Compounds, 2017, 710(2): 702 − 710.
[20] Das A, Tarafder S. Experimental investigation on martensitic transformation and fracture morphologies of austenitic stainless steel[J]. International Journal of Plasticity, 2009, 25(11): 2222 − 2247. doi: 10.1016/j.ijplas.2009.03.003
-
期刊类型引用(5)
1. 周立成，冯志军，谢广明，吴华锋，李泽华，胡大川. 水下搅拌摩擦焊对铝/铜接头组织与性能的影响. 精密成形工程. 2023(03): 97-104 . 
百度学术
2. 张茗瑄，马志鹏，陈桂娟，夏法锋，于心泷. 电磁超声作用下Sn-9Zn钎料在SiC表面铺展分析. 焊接学报. 2022(02): 55-60+117 . 本站查看
3. 邓呈敏，程东海，张华，王非凡，刘德博. 焊丝成分对铝/铜激光熔钎焊接头组织和性能的影响. 焊接学报. 2022(01): 16-21+114 . 本站查看
4. 陈克选，杜茵茵，陈彦强. 交变磁控电源的设计与仿真. 电焊机. 2022(03): 93-98 . 百度学术
5. 于江，潘俊林，苗惺林，张洪涛，高建国，苏昭方. 铝/铜异种金属电阻热辅助超声波缝焊工艺特性. 焊接学报. 2022(07): 76-81+117-118 . 本站查看
其他类型引用(3)
计量
- 文章访问数: 309
- HTML全文浏览量: 83
- PDF下载量: 105
- 被引次数: 8
