高级检索

QP980淬火-配分钢热模拟激光焊接热影响区性能

王金凤, 郭亿, 苏文超, 车亚军, 蔡笑宇, 李文娟, 徐肖飞

王金凤, 郭亿, 苏文超, 车亚军, 蔡笑宇, 李文娟, 徐肖飞. QP980淬火-配分钢热模拟激光焊接热影响区性能[J]. 焊接学报. DOI: 10.12073/j.hjxb.20240430002
引用本文: 王金凤, 郭亿, 苏文超, 车亚军, 蔡笑宇, 李文娟, 徐肖飞. QP980淬火-配分钢热模拟激光焊接热影响区性能[J]. 焊接学报. DOI: 10.12073/j.hjxb.20240430002
WANG Jinfeng, GUO Yi, SU Wenchao, CHE Yajun, CAI Xiaoyu, LI Wenjuan, XU Xiaofei. Thermal simulation laser welding heat affected zone performance of QP980 quenching-partitioning steel[J]. TRANSACTIONS OF THE CHINA WELDING INSTITUTION. DOI: 10.12073/j.hjxb.20240430002
Citation: WANG Jinfeng, GUO Yi, SU Wenchao, CHE Yajun, CAI Xiaoyu, LI Wenjuan, XU Xiaofei. Thermal simulation laser welding heat affected zone performance of QP980 quenching-partitioning steel[J]. TRANSACTIONS OF THE CHINA WELDING INSTITUTION. DOI: 10.12073/j.hjxb.20240430002

QP980淬火-配分钢热模拟激光焊接热影响区性能

基金项目: 

湖北省自然科学基金资助项目(2025AFD184)、先进焊接与连接国家重点实验室开放课题基金资助项目(AWJ-23M25)

详细信息
    作者简介:

    王金凤,博士,教授;研究方向为汽车轻量化材料连接技术;Email:ivwangjinfeng@126.com

  • 中图分类号: TG 456.7

Thermal simulation laser welding heat affected zone performance of QP980 quenching-partitioning steel

  • 摘要:

    文中采用Gleeble-3500热模拟系统对QP980淬火-配分钢激光焊接热影响区(heat affected zone,HAZ)不同亚区进行热模拟,通过研究HAZ不同亚区的组织和性能,并与焊接接头HAZ相同区域进行比较. 结果表明,热模拟获得的焊接HAZ各亚区组织与激光焊接接头相同区域的组织一致. 力学性能分析表明,在热模拟试样中,亚临界热影响区(sub-critical heat affected zone,SCHAZ)抗拉强度和硬度都最低,断后伸长率在整个焊接HAZ中最大. 拉伸试验中SCHAZ发生了明显的伸长,表明延展性能最好. 焊接接头横截面硬度分析表明,焊接接头的临界热影响区(inter-critical heat affected zone, ICHAZ)硬度低于母材( base metal, BM),为焊接接头的软化区. 焊接接头的拉伸性能及横截面硬度分布表明焊接接头的薄弱区域位于焊接HAZ的ICHAZ,与模拟焊接HAZ的性能吻合. 通过对SCHAZ的组织进行分析,相比BM的几何必须位错密度(geometrically necessary dislocations,GND)减少,平均晶粒尺寸增大,小角度晶界晶粒含量下降.

    Abstract:

    In this study, Gleeble-3500 thermal simulation system was used to simulate the different sub-regions of the heat affected zone of QP980 quenching-partitioning steel laser welding. The microstructure and properties of each sub-zone were studied and compared with the same area of the heat affected zone of the welded joint. The results showed that the microstructure of each sub-region of the welding heat affected zone obtained by thermal simulation is consistent with that of the same region of the laser welded joints. The mechanical properties analysis showed that the tensile strength and hardness of the sub-critical heat affected zone(SCHAZ) are the lowest in the thermal simulation samples, and the elongation after fracture is the largest in the whole welding heat affected zone. In the tensile test, obvious elongation also occurred in this area, indicating that its ductility was the best. The hardness analysis of the cross section of the welded joint showed that the hardness of the inter-critical heat affected zone(ICHAZ)of the welded joint is lower than that of the base metal(BM), which is the softening zone of the welded joint. The tensile properties and cross-sectional hardness distribution of the welded joint showed that the weak area of the welded joint is located in the ICHAZ, which is consistent with the performance of the simulated welding heat affected zone. Through the analysis of the microstructure of the SCHAZ, compared with the BM, the geometrically necessary dislocations (GND) must be reduced, the average grain size is increased, and the small angle grain content is decreased.

  • QP980淬火-配分钢是第三代先进高强钢(advanced high strength steel,AHSS),结合了第一代AHSS和第二代AHSS的优点,强塑积能与第二代AHSS媲美,而成本与第一代AHSS相差不大,因此在汽车轻量化中受到广泛关注[1-3]. 激光拼焊技术具有降低整车制造成本、减少零件数量、简化装配步骤、提高冲压成型率等优点,成为汽车制造的重要方法之一[4-5].

    QP980淬火-配分钢的激光焊接接头组织和性能进研究. ZHANG等人[6]在激光焊接QP980钢时,发现焊接接头中存在软化问题并对疲劳性能不利,在焊接过程中通过加快冷却速度的方法提高了疲劳性能并改善了软化问题. 在焊接HAZ存在的软化会影响到焊件的整体性能,然而焊接HAZ宽度小[7-10]. 仅从焊接试样中难以确定焊接接头的薄弱区域[11]. 采用热模拟方式对焊接HAZ进行组织和性能研究,能够确定焊接HAZ的性能. 王艳杰等人[12]采用Gleebe-1500D试验机对汽车用中锰钢的粗晶区进行了模拟,获得了不同冷却速度下的组织和性能. 结果表明,随着冷却速度的增加,组织逐渐细化,硬度逐渐增加,冲击韧性先降低再提高,获得了冲击韧性最好的冷却速度值. 曹志龙等人[13]采用不同的冷却速率对超高强钢焊接粗晶热影响区(coarse-grain heat affected zone, CGHAZ)的组织转变和性能进行了研究,并结合焊接工艺试验,采用公式法确定了最佳焊接工艺参数. 以上都是针对焊接CGHAZ的研究,由于QP980淬火-配分钢是热处理强化钢,焊接过程中的加热和冷却会使整个焊接HAZ发生非常复杂的变化[14-18]. 尤其是激光焊接的加热和冷却速度都很大,HAZ组织变化更加剧烈,HAZ的塑韧性造成不利影响,进而影响焊接件的成形性能[19-21]. 因此很有必要对整个焊接HAZ的组织和性能变化进行研究.

    目前对QP980钢的激光焊接HAZ组织性能的研究较少,而对整个焊接HAZ的组织性能进行详细研究,有利于了解该钢的激光焊接性,为制定良好的焊接工艺提供可靠依据. 文中通过测试该钢的珠光体向奥氏体转变的起始温度(Ac1)和铁素体完全转变为奥氏体的终了温度(Ac3)等相变点,确定HAZ各亚区的温度区间,对比焊接过程中获得的焊接热循环曲线,对焊接HAZ各亚区的热循环进行针对性模拟,以了解激光焊接QP980淬火-配分钢不同加热峰值温度下的组织变化,获得激光焊接HAZ的性能,为制定激光焊接工艺提供理论依据.

    试验材料选用汽车用第三代先进高强钢中的QP980淬火-配分钢,材料厚度为1.5 mm,抗拉强度为1081 MPa,屈服强度为776 MPa,断后伸长率为14%;QP980淬火-配分钢主要化学成分,如表1所示. 首先采用JK2003SM型Nd:YAG激光器对200 mm × 100 mm × 1.5 mm的QP980钢板进行对接焊接,宽度方向为轧制方向,在焊接过程中,采用的激光输出功率为1.3 kW,焊接速度为28 mm/s,离焦量为−1 mm. 根据大量试验确定距焊缝(weld metal, WM)中心距离为0.5,0.7,1.0 mm和1.4 mm的区域,分别对应焊接HAZ的CGHAZ、细晶热影响区(fine-grain heat affected zone, FGHAZ),ICHAZ和SCHAZ,在以上位置分别放置K型热电偶,测量焊接HAZ各亚区的焊接热循环曲线,根据焊接热循环曲线确定热模拟的温度变化曲线.

    表  1  QP980淬火-配分钢主要化学成分(质量分数,%)
    Table  1.  Main chemical composition of QP980 quenching-partitioning steel
    CSiMnPSBAlFe
    0.191.642.670.0080.0010.0090.03余量
    下载: 导出CSV 
    | 显示表格

    采用热膨胀仪测试QP980钢的相变点,如图1所示. 通过切线法确定Ac1Ac3分别为643 ℃和871 ℃. 根据参考文献[7]对焊接HAZ的分区,焊接HAZ由SCHAZ,ICHAZ,FGHAZ和CGHAZ的4个区域组成. 加热峰值温度介于马氏体发生回火的最低温度(150 ℃)和Ac1的温度区间为焊接HAZ的SCHAZ 加热峰值温度介于Ac1 ~ Ac3为焊接HAZ的ICHAZ. 加热峰值温度高于Ac3,原始组织中的马氏体和铁素体均奥氏体化,冷却后奥氏体转变为马氏体,即QP980钢的完全淬火区,根据冷却后原始奥氏体晶粒的大小,又细分为FGHAZ和CGHAZ. 结合焊接过程中获得的热循环曲线,采用在激光焊接过程中,距离WM中心距离分别为0.5,0.7,1.0 mm和1.4 mm的4个位置获得的热循环曲线作为模拟焊接HAZ试样的4个亚区,热模拟试样在不同峰值温度下的热循环曲线,如图2所示. SCHAZ,ICHAZ,FGHAZ和CGHAZ对应的加热峰值温度分别为630 ℃,780 ℃,1000 ℃和1200 ℃.

    图  1  QP980淬火-配分钢相变点
    Figure  1.  Phase transformation point of QP980 quenching-partitioning steel
    图  2  热模拟的热循环曲线
    Figure  2.  Thermal cycle curve of thermal simulation

    对热模拟试样进行拉伸性能测试,每个热循环取3个试样,采用CMT-5000拉伸试验机进行拉伸试验,抗拉强度和断后伸长率均取平均值. 将焊接热模拟后的试样加工成金相试样,利用体积分数为4%的硝酸酒精溶液腐蚀后在Neophot32型光学显微镜、JSM6360LV型扫描电子显微镜(scanning electron microscopy,SEM)和电子背散射衍射(electron back scatter diffraction,EBSD)下观察焊接接头不同区域以及不同热循环下的显微组织;采用MHV-2000型数显维氏硬度计进行硬度测试,加载载荷为1.96N,保压时间为15 s. 显微硬度测试,如图3所示. 每个硬度点之间的距离为0.5 mm,热模拟试样按照图3(a)的矩阵形式,测试20个点,硬度取其平均值. 图3(b)的焊接接头横截面硬度测试中,测试距离上表面为0.5 mm的横截面上的硬度值,加载载荷和保压时间与热模拟试样相同,硬度点之间的距离也保持在0.5 mm.

    图  3  显微硬度测试
    Figure  3.  Microhardness test. (a) thermal simulation sample; (b) welded joint cross-section

    在钢板上沿轧制方向截取热模拟试样,为保证试样具有足够的加热和冷却速度,将试样加工成哑铃形,试样形状和尺寸,如图4所示. 焊接热模拟试验在Gleeble-3500热模拟系统上进行,加热均匀区为哑铃形试样的平行段区. 因为板材较薄,而激光焊接加热和冷却速度均较快,所以热模拟过程不可能完全再现焊接时的热循环情况. 为了能最大程度的保证与实际焊接情况一致,在试验中加热CGHAZ,FGHAZ,ICHAZ和SCHAZ的峰值温度分别为1200 ℃,1000 ℃,780 ℃和630 ℃,加热速度设置为300 ℃/s. 实际加热速度248 ℃/s,低于设定值. 冷却时,对于峰值温度超过800 ℃的试件,冷却速度设置为200 ℃/s,实际冷却速度为146 ℃/s. 而峰值温度低于800 ℃的试样,根据焊接热循环曲线设定冷却速度.

    图  4  热模拟试样示意图(mm)
    Figure  4.  Thermal simulation sample schematic diagram

    焊接接头横截面宏观形貌,如图5所示. 焊接接头分为WM、HAZ和BM;由于QP980钢材本身的特点,焊接HAZ细分为SCHAZ,ICHAZ,FGHAZ和CGHAZ4个亚区. 接头HAZ不同亚区微观组织,如图6所示. 图6(a)的SCHAZ组织和图6(b)的ICHAZ组织均由马氏体M、铁素体F和残余奥氏体RA组成CGHAZ. 图6(c)的FGHAZ组织和图6(d)的CGHAZ组织均由板条马氏体组成. 热模拟焊接HAZ微观组织,如图7所示. 焊接接头中焊接HAZ不同亚区的组织与热模拟试样在该区热循环条件下获得的组织结构相似,说明焊接热模拟试样符合焊接接头HAZ不同亚区的特征,可以用组织和性能表征焊接接头中相应HAZ的性能.

    图  5  激光焊接接头横截面宏观形貌
    Figure  5.  Macroscopic morphology of cross section of laser welding joints
    图  6  激光焊接接头HAZ微观组织
    Figure  6.  Macromorphology and microstructure in HAZ of laser welding joint. (a) SCHAZ; (b) ICHAZ; (c) FGHAZ; (d) CGHAZ
    图  7  峰值温度下模拟焊接HAZ微观组织
    Figure  7.  Simulated welding HAZ microstructure at peak temperatures. (a) SCHAZ; (b) ICHAZ; (c) FGHAZ; (d) CGHAZ

    激光焊接接头横截面硬度分布,如图8所示. WM, CGHAZ和FGHAZ的硬度较高,硬度超过450 HV. FGHAZ的硬度最高,硬度最大值为528 HV,WM和粗晶区次之,硬度在490 ~ 512 HV之间,而SCHAZ的硬度为315 HV,在整个焊接接头中硬度最低,ICHAZ硬度值约为389 HV. 从QP980激光焊接接头横截面硬度值分析,接头最低硬度值位于SCHAZ,最低硬度为315 HV,比BM平均硬度的356 HV降低了41 HV,为HAZ的软化区,硬度相比BM降低11.5%. ICHAZ硬度为389 HV,相比BM略有升高,比BM的硬度高31 HV. 与同级别的DP1000双相钢或DP980双相钢相比存在较大差别[22-23],DP1000双相钢或DP980双相钢在SCHAZ和ICHAZ均存在明显的软化现象,焊接HAZ最低硬度值为BM的68%,硬度损失32%.

    图  8  激光焊接接头横截面硬度分布
    Figure  8.  Hardness distribution of the cross section of laser welding joint

    热模拟试样中4个HAZ亚区的硬度平均值分别为,当加热峰值温度为630 ℃时,为焊接HAZ的ICHAZ,测试20个点的硬度,平均硬度分别为310 HV. 当加热峰值温度为780 ℃时,焊接HAZ的ICHAZ,硬度平均值为389 HV. 当加热峰值温度为1000 ℃时,焊接HAZ的细晶区硬度值最高,硬度平均值为511 HV. 当加热峰值温度为1200 ℃时,焊接HAZ的粗晶区硬度略有降低,硬度平均值为为494 HV. 从硬度分布看,焊接接头HAZ不同亚区的硬度和模拟焊接HAZ的硬度值也基本一致,因此用模拟焊接HAZ的试样来研究焊接接头不同亚区的力学性能.

    QP980 BM、激光焊接接头和热模拟焊接HAZ的4个亚区的应力—应变曲线,如图9所示. QP980 BM和热模拟焊接HAZ的4个亚区的拉伸性能,如表2所示. 激光焊接接头抗拉强度为1081 MPa,断后伸长率为14%. 模拟焊接HAZ的4个亚区,SCHAZ的抗拉强度为1008 MPa,断后伸长率为11.9%. ICHAZ的抗拉强度为1130 MPa,断后伸长率为11.4%. FGHAZ的抗拉强度为1210 MPa,断后伸长率为2.8%,CGHAZ的抗拉强度为1310 MPa,断后伸长率仅为2.2%. SCHAZ的抗拉强度最低,但断后伸长率最高;而粗晶区的抗拉强度最高,断后伸长率最低,如表2所示. 抗拉强度只有SCHAZ相比BM有所下降,下降了73 MPa,断后伸长率相比BM下降了15%;ICHAZ抗拉强度相比BM提高了49 MPa,但断后伸长率与BM相比则下降了18.6%,下降幅度较大;细晶区和粗晶区的抗拉强度与BM相比虽然有一定程度的增加,但是断后伸长率却下降幅度过大,粗晶区的断后伸长率仅为BM的16%. 说明在焊接HAZ中,不同亚区的性能差异非常大,从而使得整个焊接接头力学性能非常不均匀. 整个焊接HAZ不同区域,抗拉强度从大到小顺序为CGHAZ,FGHAZ,ICHAZ和SCHAZ. 断后伸长率从大到小顺序为SCHAZ,ICHAZ,FGHAZ和CGHAZ.

    图  9  峰值温度下应力-应变曲线
    Figure  9.  Stress-strain curve at peak temperature
    表  2  模拟焊接HAZ和BM拉伸力学性能
    Table  2.  Tensile mechanical properties of simulated welding HAZ and BM
    位置 峰值温度
    T/℃
    抗拉强度
    Rm/MPa
    断后伸长率
    A(%)
    BM 1081 14.0
    SCHAZ 630 1008 11.9
    ICHAZ 780 1130 11.4
    FGHAZ 1000 1210 2.8
    CGHAZ 1200 1310 2.2
    下载: 导出CSV 
    | 显示表格

    QP980 BM微观组织EBSD分析,如图10所示. 图10(a)为QP980淬火-配分钢 BM的微观形貌,主要由铁素体、马氏体和残余奥氏体组成, BM中的马氏体主要包括岛状马氏体和回火马氏体两种类型,图10(a)局部放大为岛状马氏体. 在马氏体内部有碳化物析出. 图10(b)为QP980淬火-配分钢在EBSD下获得的反极图(inverse pole figure, IPF). 通过AZtecCrystal EBSD处理软件获得的平均取向差(kernel average misorientation, KAM)平均值为0.79°,GND为5.68 × 1014 m−2,如图10(c)所示. 图10(d)中 BM组织最大晶粒尺寸为15.06 μm,最小晶粒尺寸为0.29 μm,平均晶粒尺寸为1.10 μm. 图10(e)为晶界取向差分布,小角度晶界(2° ~ 10°)占比为18.7 %.

    图  10  QP980 BM微观组织EBSD分析
    Figure  10.  Microstructure EBSD analysis of QP980 BM. (a) SEM; (b) IPF; (c) KAM; (d) grain size distribution; (e) grain boundary misorientation distribution

    SCHAZ微观组织EBSD分析,如图11所示. 图11(a)和图11(b)分别为热模拟试样峰值温度为630 ℃,即焊接HAZ的SCHAZ,也就是软化区的SEM和IPF. 630 ℃下的微观组织与 BM相比,存在大量的碳化物析出. 从图11(d)的晶粒大小分布看,软化区的最小晶粒尺寸为0.71 μm,最大晶粒尺寸为20.94 μm,平均晶粒尺寸为1.65 μm,与 BM相比,最小晶粒尺寸、最大晶粒尺寸和平均晶粒尺寸均有增大. 图11(e)为晶界取向差分布,软化区的小角度晶界占比为16.8 %,比 BM的18.7%下降了1.9%,根据计算得出SCHAZ中再结晶的比例为84.2%,少部分晶粒发生了变形. 通过对EBSD中的GND计算得出GND为5.14 × 1014 m−2,GND相比 BM降低了5.2%,而图11(c)的KAM值也从 BM的0.79°下降为0.52°,说明在热循环作用下,马氏体发生了回火,部分晶粒发生了再结晶和变形,使得材料中的应力有所下降,晶粒尺寸增大,是硬度下降的主要原因.

    图  11  SCHAZ微观组织EBSD分析
    Figure  11.  Microstructure EBSD analysis of SCHAZ. (a) SEM; (b) IPF; (c) KAM; (d) grain size distribution; (e) grain boundary misorientation distribution

    (1)在热模拟激光焊接QP980淬火-配分钢HAZ中,加热峰值温度在回火温度区间即焊接HAZ的SCHAZ存在软化现象,平均硬度相比 BM降低11.5 %,而ICHAZ的平均硬度相比 BM提高6.7 %.

    (2)在模拟激光焊接HAZ的SCHAZ、ICHAZ、FGHAZ和CGHAZ4个亚区中,SCHAZ的抗拉强度最低,断后伸长率最高,而粗晶区的抗拉强度最高,断后伸长率最低;在焊接接头静态拉伸试验中,SCHAZ伸长长度最大,是焊接HAZ的薄弱区,热模拟焊接结果与实际焊接接头力学性能吻合.

    (3)焊接HAZ的软化区位于SCHAZ,软化主要是QP980淬火-配分钢晶粒长大、几何必须位错密度降低、部分晶粒发生再结晶和变形造成的.

  • 图  1   QP980淬火-配分钢相变点

    Figure  1.   Phase transformation point of QP980 quenching-partitioning steel

    图  2   热模拟的热循环曲线

    Figure  2.   Thermal cycle curve of thermal simulation

    图  3   显微硬度测试

    Figure  3.   Microhardness test. (a) thermal simulation sample; (b) welded joint cross-section

    图  4   热模拟试样示意图(mm)

    Figure  4.   Thermal simulation sample schematic diagram

    图  5   激光焊接接头横截面宏观形貌

    Figure  5.   Macroscopic morphology of cross section of laser welding joints

    图  6   激光焊接接头HAZ微观组织

    Figure  6.   Macromorphology and microstructure in HAZ of laser welding joint. (a) SCHAZ; (b) ICHAZ; (c) FGHAZ; (d) CGHAZ

    图  7   峰值温度下模拟焊接HAZ微观组织

    Figure  7.   Simulated welding HAZ microstructure at peak temperatures. (a) SCHAZ; (b) ICHAZ; (c) FGHAZ; (d) CGHAZ

    图  8   激光焊接接头横截面硬度分布

    Figure  8.   Hardness distribution of the cross section of laser welding joint

    图  9   峰值温度下应力-应变曲线

    Figure  9.   Stress-strain curve at peak temperature

    图  10   QP980 BM微观组织EBSD分析

    Figure  10.   Microstructure EBSD analysis of QP980 BM. (a) SEM; (b) IPF; (c) KAM; (d) grain size distribution; (e) grain boundary misorientation distribution

    图  11   SCHAZ微观组织EBSD分析

    Figure  11.   Microstructure EBSD analysis of SCHAZ. (a) SEM; (b) IPF; (c) KAM; (d) grain size distribution; (e) grain boundary misorientation distribution

    表  1   QP980淬火-配分钢主要化学成分(质量分数,%)

    Table  1   Main chemical composition of QP980 quenching-partitioning steel

    CSiMnPSBAlFe
    0.191.642.670.0080.0010.0090.03余量
    下载: 导出CSV

    表  2   模拟焊接HAZ和BM拉伸力学性能

    Table  2   Tensile mechanical properties of simulated welding HAZ and BM

    位置 峰值温度
    T/℃
    抗拉强度
    Rm/MPa
    断后伸长率
    A(%)
    BM 1081 14.0
    SCHAZ 630 1008 11.9
    ICHAZ 780 1130 11.4
    FGHAZ 1000 1210 2.8
    CGHAZ 1200 1310 2.2
    下载: 导出CSV
  • [1]

    KUMAR S, SINGH S B. Microstructure-property relationship in the quenching and partitioning (Q&P) steel[J]. Materials Characterization, 2023, 196: 112561. doi: 10.1016/j.matchar.2022.112561

    [2] 程瑄, 桂晓露, 高古辉. 先进高强钢中的残余奥氏体: 综述[J]. 材料导报, 2023, 37(7): 116 − 127.

    CHENG Xuan, GUI Xiaolu, GAO Guhui. Residual austenite in advanced high strength steels: a review[J]. Materials Reports, 2023, 37(7): 116 − 127.

    [3]

    RIOS A C, ARLAZAROV A, CHARBONNIER N, et al. Characterization and modelling of microstructure evolution during partitioning in Q&P steels[J]. Materialia, 2024, 33: 101981. doi: 10.1016/j.mtla.2023.101981

    [4] 姚喆赫, 潘成颢, 迟一鸣, 等. 超声复合激光制造技术研究进展(特邀)[J]. 中国激光, 2024, 51(4): 41 − 59.

    YAO Zhehe, PAN Chenghao, CHI Yiming, et al. research progress of ultrasonic assisted laser manufacturing technology(invited)[J]. Chinese Journal of Lasers, 2024, 51(4): 41 − 59.

    [5] 胡学安, 朱晓. 激光焊接技术发展和趋势[J]. 热加工工艺, 2024(13): 1 − 5,29.

    HU Xuean, ZHU Xiao. Development and trend of laser welding technology[J]. Hot Working Technology, 2024(13): 1 − 5,29.

    [6]

    ZHANG C G, TIAN J Z, TIAN A, YANG S L, et al. Effect of water cooling assistance on fatigue behavior of laser welded QP980 steel[J]. Journal of Materials Research and Technology, 2024, 28: 2060 − 2070. doi: 10.1016/j.jmrt.2023.12.138

    [7] 田飞, 蔺宏涛, 江海涛. 高强度钢QP980激光焊接头的微观组织与力学性能[J]. 材料导报, 2021, 35(S01): 447 − 453.

    TIAN Fei, LIN Hongtao, JIANG Haitao. Microstructure and mechanical properties of laser welded joint of high strength steel QP980[J]. Materials Reports, 2021, 35(S01): 447 − 453.

    [8] 陶泽菊, 许平达, 李伟, 等. Q&P1180高强钢激光焊接头的抗氢脆性能研究[J]. 有色金属材料与工程, 2023, 44(3): 36 − 44.

    TAO Zeju, XU Pingda, LI Wei, et al. Research on the hydrogen embrittlement resistance of laser welded joints of Q&P1180 high-strength steel[J]. Nonferrous Metal Materials and Engineering, 2023, 44(3): 36 − 44.

    [9]

    FAN C L, WANG H R, MA D F. Experimental study of nanoelectroplating steel spot welding structure under impact tensile-shear loading[J]. Materials Express, 2021, 11(7): 1207 − 1213. doi: 10.1166/mex.2021.2003

    [10] 张文广, 刘岩, 杜安娜, 等. 2 000 MPa级热成形钢双光斑激光 焊接接头成形研究[J]. 精密成形工程, 2023, 15(12): 142 − 149. doi: 10.3969/j.issn.1674-6457.2023.12.016

    ZHANG Wenguang, LIU Yan, DU Anna, et al. Double spot laser welded joint forming of 2000 mpa grade hot stamping steel[J]. Journal of Netshape Forming Engineering, 2023, 15(12): 142 − 149. doi: 10.3969/j.issn.1674-6457.2023.12.016

    [11]

    XUE J L, GUO W, ZHANG Y X, et al. Local microstructure and mechanical characteristics of HAZ and tensile behavior of laser welded QP980 joints[J]. Materials Science & Engineering A, 2022, 854: 143862.

    [12] 王艳杰, 赵琳, 彭云, 等. 中锰汽车钢焊接热影响区组织与韧性[J]. 机械工程学报, 2022, 58(24): 84 − 93. doi: 10.3901/JME.2022.24.084

    WANG Yanjie, ZHAO Lin, PENG Yun, et al. microstructure and toughness of welding heat affected zone of medium manganese automobile steel[J]. Journal of Mechanical Engineering, 2022, 58(24): 84 − 93. doi: 10.3901/JME.2022.24.084

    [13] 曹志龙, 朱浩, 安同邦, 等. 1 400 MPa级超高强钢SH-CCT曲线及其热影响区组织和性能[J]. 焊接学报, 2023, 44(8): 109 − 115. doi: 10.12073/j.hjxb.20220913001

    CAO Zhilong, ZHU Hao, AN Tongbang, et al. SH-CCT diagram and microstructure and properties of heat-affected-zone of 1 400 MPa ultra high strength steel[J]. Transactions of the China welding in stitution, 2023, 44(8): 109 − 115. doi: 10.12073/j.hjxb.20220913001

    [14] 姜喜铭. 超高强钢QP980 CMT焊接工艺及数值模拟研究[D]. 南昌: 南昌大学, 2021.

    JIANG Ximing, Study on welding process and numerical simulation of ultra high strength steel QP980 CMT[D]. Nanchang: Nanchang University, 2021

    [15] 蔺宏涛. 高强度钢QP980焊接接头的组织性能与氢脆敏感性研究[D]. 北京: 北京科技大学, 2020.

    LIN Hongtao, Study on microstructure, properties and hydrogen embrittlement sensitivity of welded joints of high strength steel QP980[D], Beijing: University of Science and Technology Beijing, 2020

    [16] 王金凤, 苏文超, 蔡笑宇, 等. QP980淬火-配分钢MAG焊接头组织及力学性能[J]. 钢铁, 2023, 58(12): 119 − 127.

    WANG Jinfeng, SU Wenchao, CAI Xiaoyu, et al. Microstructure and mechanical properties of QP980 MAG welded joints[J]. Iron and Steel, 2023, 58(12): 119 − 127.

    [17]

    ZHANG W, TAO W, YANG S L. Mechanical properties and fracture behaviors in remote laser spot welding of quenching and partitioning 980 steel[J]. Optics & Laser Technology, 2021, 140: 107053.

    [18] 王金凤, 袁耀, 李聪. 激光拼焊异种超高强钢组织和力学性能[J]. 钢铁, 2022, 57(9): 138 − 147.

    WANG Jinfeng, YUAN Yao, LI Cong. Microstructures and mechanical properties of laser tailor-welded dissimilar super-high strength steel sheets[J]. Iron and Steel, 2022, 57(9): 138 − 147.

    [19] 宋涛, 张大斌, 曹阳, 等. QP980高强钢激光焊温度场及接头组织演变仿真分析[J]. 组合机床与自动化加工技术, 2021(12): 117 − 120.

    SONG Tao, ZHANG Dabin, CAO Yang, et al. Simulation analysis of temperature field and joint microstructure evolution in laser welding of QP980 high strength steel[J]. Modular Machine Tool & Automatic Manufacturing Technique, 2021(12): 117 − 120.

    [20] 马文杰, 宋刚, 孙紫倩, 等. QP980钢脉冲激光-TIG复合搭接焊接头的成形及力学性能[J]. 中国激光, 2023, 50(16): 22 − 29.

    MA Wenjie, SONG Gang, SUN Ziqian, et al. Forming and Mechanical Properties of pulsed laser-TIG hybrid lap welded joints for QP980 steel[J]. Chinese Journal of Lasers, 2023, 50(16): 22 − 29.

    [21] 杨景卫, 陈嘉乐, 李涛, 等. QP980高强钢小光斑激光焊接接头组织与性能研究[J]. 应用激光, 2023, 43(5): 37 − 42.

    YANG Jingwei, CHEN Jiale, LI Tao, et al. Study on microstructure and properties of QP980 high strength steel joint welded by small laser spot welding[J]. Applied Laser, 2023, 43(5): 37 − 42.

    [22] 杨立军, 孙明升, 王金凤, 等. DP980超高强钢激光焊接接头组织及性能研究[J]. 天津大学学报(自然科学与工程技术版), 2017, 50(3): 290 − 294.

    YANG Lijun, SUN Mingsheng, WANG Jinfeng, et al. Microstructure and properties of laser welding ultra-high strength steel DP980 joints[J]. Journal of Tianjin University: Science and Technology, 2017, 50(3): 290 − 294.

    [23] 王金凤, 杨立军, 孙明升, 等. 快速冷却对DP1000双相钢激光焊接接头性能的影响[J]. 焊接学报, 2019, 40(1): 113 − 118. doi: 10.12073/j.hjxb.2019400023

    WANG Jinfeng, YANG Lijun, SUN Mingsheng, et al. Effect of rapid cooling on mechanical properties of welded joint in laser welding of DP1000 dual phase steel[J]. Transactions of the China Welding Institution, 2019, 40(1): 113 − 118. doi: 10.12073/j.hjxb.2019400023

图(11)  /  表(2)
计量
  • 文章访问数:  18
  • HTML全文浏览量:  2
  • PDF下载量:  0
  • 被引次数: 0
出版历程
  • 收稿日期:  2024-04-29
  • 网络出版日期:  2025-06-09

目录

/

返回文章
返回