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QTT天线轨道重力弯矩下多层多道焊角变形预测

许谦 胡广旭 董志波 许红祥 方洪渊

许谦, 胡广旭, 董志波, 许红祥, 方洪渊. QTT天线轨道重力弯矩下多层多道焊角变形预测[J]. 焊接学报, 2020, 41(8): 10-13. doi: 10.12073/j.hjxb.20200316002
引用本文: 许谦, 胡广旭, 董志波, 许红祥, 方洪渊. QTT天线轨道重力弯矩下多层多道焊角变形预测[J]. 焊接学报, 2020, 41(8): 10-13. doi: 10.12073/j.hjxb.20200316002
Qian XU, Guangxu HU, Zhibo DONG, Hongxiang XU, Hongyuan FANG. Multi-pass welding angle distortion prediction for QTT antenna track considering the bending moment of gravity[J]. TRANSACTIONS OF THE CHINA WELDING INSTITUTION, 2020, 41(8): 10-13. doi: 10.12073/j.hjxb.20200316002
Citation: Qian XU, Guangxu HU, Zhibo DONG, Hongxiang XU, Hongyuan FANG. Multi-pass welding angle distortion prediction for QTT antenna track considering the bending moment of gravity[J]. TRANSACTIONS OF THE CHINA WELDING INSTITUTION, 2020, 41(8): 10-13. doi: 10.12073/j.hjxb.20200316002

QTT天线轨道重力弯矩下多层多道焊角变形预测

doi: 10.12073/j.hjxb.20200316002
基金项目: 国家自然科学基金天文联合基金(U1731135);黑龙江省青年创新人才项目(UNPYSCT-2018133);中国科学院天文台站设备更新及重大仪器设备运行专项经费项目;中国科学院青年创新促进会(2016058).
详细信息
    作者简介:

    许谦,1983年出生,正高级工程师;主要从事大口径射电望远镜天线结构与系统关键技术研究;Email:xuqian@xao.ac.cn.

    通讯作者: 董志波,副教授. Email:dongzhb@hit.edu.cn.
  • 中图分类号: TG 404

Multi-pass welding angle distortion prediction for QTT antenna track considering the bending moment of gravity

  • 摘要: QTT (Qitai radio telescope)天线轨道每段尺寸4 000 mm × 600 mm × 200 mm,进行多层多道焊拼接时,坡口与熔敷金属量大,角变形大. 为了预测与控制变形,通过轨道缩比模型的试验与有限元分析,验证了热弹塑性耦合模型的合理性,并在有限元模型中考虑了重力的影响. 同时为解决大型QTT天线轨道结构多层多道焊模拟计算量大的问题,增加了重力弯矩影响,对多层多道焊角变形预测公式进行了修正. 结果表明,对于大型QTT天线轨道结构,重力影响因素不可忽略,且添加重力条件提高了模型角变形预测精度,为新一代大型QTT天线轨道实际装焊提供了理论指导.
  • 图  1  网格模型

    Figure  1.  Model of test piece

    图  2  焊接角变形宏观照片

    Figure  2.  Picture for the angle deformation

    图  3  位移随时间变化结果对比

    Figure  3.  Comparation of displacement changes with time

    图  4  坡口尺寸与焊缝网格(mm)

    Figure  4.  Geometry and meshing of welding groove

    图  5  自由状态下角变形曲线

    Figure  5.  Angular deformation curve in free state

    图  6  焊接角变形随焊缝道数变化曲线

    Figure  6.  Simulated deformation cure of different weldingpass

    图  7  焊接角变形有限元结果

    Figure  7.  Finite element results of the deformation

    表  1  42CrMo钢化学成分

    Table  1.   Composition of 42CrMo

    CCrMoSiMnSPNiCu
    0.421.050.200.270.65≤ 0.035≤ 0.035≤ 0.030≤ 0.020
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    表  2  42CrMo材料热物理性能参数

    Table  2.   Thermal-physical properties of 42CrMo

    温度T/比热C/(J·kg−1·℃−1)热导率λ/(W·m−1·℃−1)热膨胀系数α(10−6)弹性模量E/GPa屈服强度ReL/MPa
    0 550 52.8 1 217 805
    200 600 51.3 2.1 203 720
    400 753 45.5 5 180 550
    600 820 41.5 7 165 340
    800 1 500 32.2 8.3 147 240
    1 000 780 38.5 1.2 90 100
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    表  3  重力状态下角变形量对比

    Table  3.   Comparison of deforming results under gravity

    类别角变形$ \;\beta $/rad厚度方向最大值 x/mm
    有限元0.72761
    修正公式0.862
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  • [1] 王娜. 新疆奇台110米射电望远镜[J]. 中国科学:物理学力学天文学, 2014, 44(8): 783 − 794.

    Wang Na. Xinjiang. Qitai 110 m radio telescope[J]. Scientia Sinica Physica: Mechanica & Astronomica, 2014, 44(8): 783 − 794.
    [2] 刘璇, 艾力·玉苏甫, 项斌斌. 轨道不平度对天线指向的影响分析与修正[J]. 天文学报, 2017, 58(4): 49 − 59.

    Liu Xuan, Aili Yusup, Xiang Binbin. Analysis and correction of the influence of the track irregularity on antenna pointing[J]. Acta Astronomica Sinica, 2017, 58(4): 49 − 59.
    [3] 吴江, 王博. 大型反射面天线轨道不平度对指向精确度的影响[J]. 太赫兹科学与电子信息学报, 2017, 15(4): 634 − 639. doi:  10.11805/TKYDA201704.0634

    Wu Jiang, Wang Bo. Influence of track irregularity on the pointing accuracy for large reflector antenna[J]. Journal of Terahertz Science and Electronic Information Technology, 2017, 15(4): 634 − 639. doi:  10.11805/TKYDA201704.0634
    [4] Jeongung Park, Gyubaek An, Sunghoon Kim. The effect of welding-pass grouping on the prediction accuracy of residual stress in multi-pass Butt welding[J]. Mathematical Problems in Engineering, 2017, DOI:  10.1155/2017/7474020.
    [5] 朱琳, 吴杰峰, 刘志宏. 大型重载复杂轮廓真空室领圈焊接变形控制[J]. 焊接学报, 2018, 39(11): 6 − 10. doi:  10.12073/j.hjxb.2018390263

    Zhu Lin, Wu Jiefeng, Liu Zhian. The welding deformation control of large complex heavy-load vacuum chamber window collar rings[J]. Transactions of the China Welding Institution, 2018, 39(11): 6 − 10. doi:  10.12073/j.hjxb.2018390263
    [6] 张笈玮, 李宏佳, 冯忠志. 大面积拼焊平台结构的焊接变形预测[J]. 焊接学报, 2019, 40(3): 118 − 122. doi:  10.12073/j.hjxb.2019400083

    Zhang Jiwei, Li Hongjia, Feng Zhongzhi. Prediction of welding distortion of large scale welded platform structure[J]. Transactions of the China Welding Institution, 2019, 40(3): 118 − 122. doi:  10.12073/j.hjxb.2019400083
    [7] 杨广臣, 薛忠明, 张彦华. 厚板多层多道焊角变形分析方法[J]. 焊接学报, 2011, 32(7): 69 − 71.

    Zhang Guangchen, Xue Zhongming, Zhang Yanhua. Prediction of angular distortion in thick plate multi-pass weld[J]. Transactions of the China Welding Institution, 2011, 32(7): 69 − 71.
    [8] 巩庆涛, 胡广旭, 苗玉刚. 逐层填料建模的多层多道焊残余应力数值模拟[J]. 焊接学报, 2018, 39(7): 12 − 16. doi:  10.12073/j.hjxb.2018390166

    Gong Qingtao, Hu Guangxu, Miao Yugang. Numerical analysis of multi-pass welding residual stresses based on processes chain simulation[J]. Transactions of the China Welding Institution, 2018, 39(7): 12 − 16. doi:  10.12073/j.hjxb.2018390166
    [9] 许红祥. QTT 天线轨道施焊工艺及变形控制研究[D]. 哈尔滨.: 哈尔滨工业大学, 2016.

    Xu Hongxiang. Research on QTT antenna track welding process and deformation dontrol[D]. Harbin: Harbin Institute of Technology, 2016.
    [10] 张琪. 船用D36钢多层多道焊角变形规律的数值模拟研究[D]. 哈尔滨.: 哈尔滨工业大学, 2016.

    Zhang Qi. Simualtion research on the law of angular distortion of D36 steel for shipbuilding during multi-pass welding[D]. Harbin: Harbin Institute of Technology, 2016.
  • [1] 王晨曦, 汤文成.  基于动态拘束的法兰片焊接变形数值模拟 . 焊接学报, 2020, 41(12): 67-73. doi: 10.12073/j.hjxb.20200716003
    [2] 高站起, 荆洪阳, 徐连勇, 韩永典.  超级双相不锈钢多层多道焊接接头组织及腐蚀性能 . 焊接学报, 2019, 40(7): 143-148. doi: 10.12073/j.hjxb.2019400197
    [3] 陈洁, 王玉华, 朱振新, 肖军, 占小红.  厚板Invar合金多层多道焊反变形数值模拟 . 焊接学报, 2019, 40(4): 84-89. doi: 10.12073/j.hjxb.2019400105
    [4] 巩庆涛1,胡广旭2,苗玉刚1,孟梅1,郑红3逐层填料建模的多层多道焊残余应力数值分析 . 焊接学报, 2018, 39(7): 12-16. doi: 10.12073/j.hjxb.2018390166
    [5] 张志强, 荆洪阳, 徐连勇, 韩永典.  双相不锈钢多层多道焊接接头微观组织表征 . 焊接学报, 2017, 38(5): 79-82. doi: 10.12073/j.hjxb.20170517
    [6] 程方杰, 刘阳, 高文斌, 王东坡, 刘永良, 许威.  DH36钢湿法焊条多层多道焊海试结果分析 . 焊接学报, 2017, 38(4): 111-114. doi: 10.12073/j.hjxb.20170426
    [7] 浦娟, 余圣甫, 胥国祥.  厚板FAB法单丝埋弧焊温度场的有限元分析 . 焊接学报, 2016, 37(1): 23-28.
    [8] 孙加民, 邓德安, 叶延洪, 何静, 夏林印.  用瞬间热源模拟Q390高强钢厚板多层多道焊T形接头的焊接残余应力 . 焊接学报, 2016, 37(7): 31-34,38.
    [9] 路浩.  高速列车用厚板铝合金CMT焊接工艺 . 焊接学报, 2015, 36(4): 75-78.
    [10] 陆雪冬, 岑越, 王欢, 吴铭方.  多层多道焊接DH40船用钢接头组织及力学性能 . 焊接学报, 2013, (2): 79-83.
    [11] 胥国祥, 杜宝帅, 董再胜, 朱静.  厚板多层多道焊温度场的有限元分析 . 焊接学报, 2013, (5): 87-90.
    [12] 吴冰, 张建勋, 巩水利, 刘川.  厚板钛合金电子束焊接残余应力分布特征 . 焊接学报, 2010, (2): 10-12.
    [13] 贺地求, 易昕, 李再华.  紫铜厚板的搅拌摩擦焊接 . 焊接学报, 2010, (4): 73-76.
    [14] 杨广臣, 张彦华.  低碳钢高温相变对焊接角变形的影响 . 焊接学报, 2010, (8): 65-67.
    [15] 张华军, 张广军, 蔡春波, 高洪明, 吴林.  机器人多层多道焊缝激光视觉焊道的识别 . 焊接学报, 2009, (4): 105-108.
    [16] 张华军, 张广军, 蔡春波, 殷自强, 吴林.  厚板弧焊机器人自定义型焊道编排策略 . 焊接学报, 2009, (3): 61-64.
    [17] 杨广臣, 薛忠明, 张彦华.  厚板多层多道焊角变形分析方法 . 焊接学报, 2004, (1): 115-118.
    [18] 蔺海荣, 魏星, 冯维明.  拘束焊T形接头的拘束长度与面外拘束力 . 焊接学报, 2002, (4): 69-71,76.
    [19] 蔺海荣, 魏星, 程泉.  拘束焊对接接头的平面外拘束力 . 焊接学报, 2000, (4): 73-75.
    [20] 叶其根, 董玲萱.  长厚板焊接残余应力释放的研究 . 焊接学报, 1990, (3): 155-161.
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图(7) / 表 (3)
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出版历程
  • 收稿日期:  2020-03-16
  • 网络出版日期:  2020-11-23
  • 刊出日期:  2020-11-23

QTT天线轨道重力弯矩下多层多道焊角变形预测

doi: 10.12073/j.hjxb.20200316002
    基金项目:  国家自然科学基金天文联合基金(U1731135);黑龙江省青年创新人才项目(UNPYSCT-2018133);中国科学院天文台站设备更新及重大仪器设备运行专项经费项目;中国科学院青年创新促进会(2016058).
    作者简介:

    许谦,1983年出生,正高级工程师;主要从事大口径射电望远镜天线结构与系统关键技术研究;Email:xuqian@xao.ac.cn.

    通讯作者: 董志波,副教授. Email:dongzhb@hit.edu.cn.
  • 中图分类号: TG 404

摘要: QTT (Qitai radio telescope)天线轨道每段尺寸4 000 mm × 600 mm × 200 mm,进行多层多道焊拼接时,坡口与熔敷金属量大,角变形大. 为了预测与控制变形,通过轨道缩比模型的试验与有限元分析,验证了热弹塑性耦合模型的合理性,并在有限元模型中考虑了重力的影响. 同时为解决大型QTT天线轨道结构多层多道焊模拟计算量大的问题,增加了重力弯矩影响,对多层多道焊角变形预测公式进行了修正. 结果表明,对于大型QTT天线轨道结构,重力影响因素不可忽略,且添加重力条件提高了模型角变形预测精度,为新一代大型QTT天线轨道实际装焊提供了理论指导.

English Abstract

许谦, 胡广旭, 董志波, 许红祥, 方洪渊. QTT天线轨道重力弯矩下多层多道焊角变形预测[J]. 焊接学报, 2020, 41(8): 10-13. doi: 10.12073/j.hjxb.20200316002
引用本文: 许谦, 胡广旭, 董志波, 许红祥, 方洪渊. QTT天线轨道重力弯矩下多层多道焊角变形预测[J]. 焊接学报, 2020, 41(8): 10-13. doi: 10.12073/j.hjxb.20200316002
Qian XU, Guangxu HU, Zhibo DONG, Hongxiang XU, Hongyuan FANG. Multi-pass welding angle distortion prediction for QTT antenna track considering the bending moment of gravity[J]. TRANSACTIONS OF THE CHINA WELDING INSTITUTION, 2020, 41(8): 10-13. doi: 10.12073/j.hjxb.20200316002
Citation: Qian XU, Guangxu HU, Zhibo DONG, Hongxiang XU, Hongyuan FANG. Multi-pass welding angle distortion prediction for QTT antenna track considering the bending moment of gravity[J]. TRANSACTIONS OF THE CHINA WELDING INSTITUTION, 2020, 41(8): 10-13. doi: 10.12073/j.hjxb.20200316002
    • 拟建于新疆奇台的世界最大全向可转动射电望远镜(Qitai radio telescope, QTT),其口径为110 m,为满足高频段观测要求,对天线精度提出了严苛的要求[1]. 轨道作为QTT天线的运动基准,其制造精度要求高[2-3]. 在实际轨道拼焊过程中,其单段轨道尺寸为4 000 mm × 600 mm × 200 mm,在实际生产中难于控制. 针对这类大型结构焊接变形问题,通常采用有限元计算方法进行焊接变形预测[4-6]. 然而采用有限元方法计算大型结构多层多道焊热-力耦合模型的计算量较大,QTT轨道拼接的单侧焊接包括15层80道焊缝,其模拟工作量较大. 针对这类问题,已有学者开展了厚板多层多道焊角变形的预测公式研究[7]. 但目前对角变形的研究一般仅考虑自由变形状态下的理论研究,而大型结构尺寸大,其重力对焊接接头弯矩作用明显,很可能影响焊接角变形量. 因此欲通过试验与有限元计算验证重力的影响,从而可以提高大型结构角变形预测精度.

    • 试验件尺寸为单根轨道的八分之一,尺寸长为500 mm,宽75 mm,厚度30 mm. 坡口角度20º,坡口深度25 mm,间隙2 mm,对坡口进行6层总计10道多层多道焊试验. QTT采用42CrMo钢材,化学成分如表1所示.

      表 1  42CrMo钢化学成分

      Table 1.  Composition of 42CrMo

      CCrMoSiMnSPNiCu
      0.421.050.200.270.65≤ 0.035≤ 0.035≤ 0.030≤ 0.020

      利用激光三角法测距法测量焊接变形,所用变形测量设备为PanasonicHG-C1200型微型激光位移传感器、8通道数据采集卡及基于LabView编写的数据采集界面.

    • 缩比件模型节点总数为23 103个,单元总数为16 080个. 模型如图1所示,焊缝及附近采用过渡网格. 基于热-力耦合模型进行多层多道焊计算,热源选取双椭球热源模型,式(1)和式(2)分别为前半球和后半球热流密度[8].

      图  1  网格模型

      Figure 1.  Model of test piece

      $$ {q}_{{\rm{f}}}\left(x,y,{\textit{z}}\right)=\frac{6\sqrt{3}{f}_{{\rm{f}}}Q}{ab{c}_{{\rm{f}}}{\text{π}}\sqrt{{\text{π}}}}{{\rm{e}}}^{-3{x}^{2}/{a}^{2}}{{\rm{e}}}^{-3{y}^{2}/{ab}^{2}}{{\rm{e}}}^{-3{x{\textit{z}}}^{2}/{{c}_{{\rm{f}}}}^{2}} $$ (1)
      $$ {q}_{{\rm{r}}}\left(x,y,{\textit{z}}\right)=\frac{6\sqrt{3}{f}_{{\rm{r}}}Q}{ab{c}_{{\rm{r}}}{\text{π}} \sqrt{{\text{π}}}}{{\rm{e}}}^{-3{x}^{2}/{a}^{2}}{{\rm{e}}}^{-3{y}^{2}/{ab}^{2}}{{\rm{e}}}^{-3{x{\textit{z}}}^{2}/{{c}_{r}}^{2}} $$ (2)

      式中:$ {q}_{{\rm{f}}} $为前半球热流密度函数(J/mm3);$ {q}_{{\rm{r}}} $为后半球热流密度函数(J/mm3);a为双椭球半球宽度6 mm;b为双椭球加载深度3 mm;cf为前半球长度6 mm;cr为后半球长度12 mm. 42CrMo热物理性能参数如表2所示[9]. 装夹采用三点装夹方式,重力边界条件通过体积力加载,利用Marc非线性有限元分析软件进行分析.

      表 2  42CrMo材料热物理性能参数

      Table 2.  Thermal-physical properties of 42CrMo

      温度T/比热C/(J·kg−1·℃−1)热导率λ/(W·m−1·℃−1)热膨胀系数α(10−6)弹性模量E/GPa屈服强度ReL/MPa
      0 550 52.8 1 217 805
      200 600 51.3 2.1 203 720
      400 753 45.5 5 180 550
      600 820 41.5 7 165 340
      800 1 500 32.2 8.3 147 240
      1 000 780 38.5 1.2 90 100
    • 图2外观照片可以观测到,10道焊后对接平板产生了明显的焊接角变形. 图3中对比了试验与数值模拟的角变形结果,模拟结果中包括考虑与不考虑重力边界的两种状态.

      图  2  焊接角变形宏观照片

      Figure 2.  Picture for the angle deformation

      图3可知,自由状态下有限元计算的角变形量约为70 mm,而试验测量值约为28.5 mm,两者结果差距较大. 而考虑重力边界的作用下,其角变形量明显减小,约为30.2 mm,与试验结果接近.

      根据以上试验与有限元分析结果可知,考虑重力影响的有限元计算结果与试验结果基本吻合,更接近实际情况,因此重力边界在焊接角变形预测时不可忽略.

      图  3  位移随时间变化结果对比

      Figure 3.  Comparation of displacement changes with time

    • 实际QTT天线轨道分段尺寸为弦长4 007.44 mm,轨道宽度600 mm,厚度200 mm. 其坡口尺寸如图4所示,坡口深70 mm,间隙3 mm,坡口角度20º. 将填料焊缝数为15层85道焊缝,如图4所示为坡口几何与网格模型.

      图  4  坡口尺寸与焊缝网格(mm)

      Figure 4.  Geometry and meshing of welding groove

      文中将按照上述实际尺寸,依据已验证热力耦合有限元模型进行焊接角变形预测分析,同时结合有限元分析结果,进一步修正多层多道焊角变形预测公式.

    • 文献[7]基于材料力学以及横向收缩力模型的角变形公式推导了自由状态多层多道焊角变形预测公式,即

      $$ {\beta }_{i}=2{k}_{2}{\theta }_{A}=2{k}_{2}\frac{{M}_{0}l}{6EI}\;\;({i}\geqslant 2) $$ (3)
      $$ l = {k_1}\frac{{\Delta {B_i}}}{{{\varepsilon _s}}} $$ (4)

      式中:${M}_{0}={P}_{i}\cdot {{\textit{{\textit{z}}}}}_{i}$为焊缝收缩引起的角变形弯矩,$ {P}_{i} $为第$i$道焊缝在构件中引起的收缩力,$ {{\textit{z}}}_{i} $为当前焊道中心与已完成焊缝截面中心的距离;$ {\theta }_{A} $为挠曲变形转角; $ {\beta }_{i} $为焊接收缩角变形转角;l为焊缝塑性区宽度,与屈服极限有关;E为弹性模量;I为惯性矩;$ {\Delta B}_{i} $为横向收缩量. 文献[10]校核了$ {k}_{1} $刚度影响系数0.38;$ {k}_{2} $为焊缝形状系数,取0.48. 考虑焊缝尺度影响,式(3)则为式(5)和式(6).

      当前焊道未能填满该层时

      $$ {\beta }_{i}=2{k}_{1}{k}_{2}\frac{{\delta }_{i}{\Delta B}_{i}}{{\delta }_{iy}}\left({\delta }_{y}+\frac{{\delta }_{i}}{2}\right) $$ (5)

      当前焊道填满该层时

      $$ {\beta }_{i}=2{k}_{1}{k}_{2}\frac{{\delta }_{i}{\Delta B}_{i}}{{\delta }_{iy}}\left({\delta }_{y}+{\delta }_{i}\right) $$ (6)

      式中:$ {\delta }_{i} $为当前焊道厚度;$ {\delta }_{iy} $为焊缝的计算厚度;$ {\delta }_{y} $为已完成焊缝厚度.

      通过角变形公式计算以及数值模拟计算得出前8道角变形量如图5所示. 结果表明,自由状态下,多层多道焊角变形预测公式与不添加重力边界有限元计算结果基本一致.

      图  5  自由状态下角变形曲线

      Figure 5.  Angular deformation curve in free state

    • 式(1)角变形公式的推导过程中忽略重力抗弯矩的影响. 而对于大型结构QTT轨道结构,其分段尺寸较大,因此在进行公式推导时添加重力影响因素. 对角变形公式修正如下.

      式(3)中,考虑重力影响时第一道焊缝总弯矩为

      $$ {M}_{0}={P}_{i}\cdot {{\textit{z}}}_{i}-G\cdot \frac{L}{2} $$ (7)

      式中:$ G $为结构的重力,此时在焊缝累积弯矩克服重力弯矩时才开始发生明显焊接角变形,即满足条件式(8)后,后续焊缝角变形采用式(5)与式(6)计算.

      $$ \sum \limits_{i=1}^{m}{p}_{i}\cdot {{\textit{z}}}_{i}>G\frac{L}{2} $$ (8)

      图6所示重力弯矩影响下有限元模拟的焊接角变形,其中当焊缝道数较少时,焊缝累积收缩弯矩小于重力弯矩作用,其角变形量变化不明显,而随着焊缝道数增加,最终克服重力弯矩作用,角变形量逐渐增大. 图7所示为有限元角变形结果. 表3为修正公式与有限元分析的最终变形结果对比.

      图  6  焊接角变形随焊缝道数变化曲线

      Figure 6.  Simulated deformation cure of different weldingpass

      图  7  焊接角变形有限元结果

      Figure 7.  Finite element results of the deformation

      表 3  重力状态下角变形量对比

      Table 3.  Comparison of deforming results under gravity

      类别角变形$ \;\beta $/rad厚度方向最大值 x/mm
      有限元0.72761
      修正公式0.862
    • (1) 缩比件多层多道焊角变形测量试验有效的验证了热-力耦合有限元计算结果,考虑重力影响的分析结果与试验结果更吻合.

      (2) 开展QTT天线实际分段自由状态下的多层多道焊有限元分析及角变形公式计算,有限元分析结果与公式预测结果相符.

      (3) 在自由状态角变形公式基础上,增加重力因素,修正了预测公式;公式计算结果与考虑重力有限元分析结果吻合,证明了修正公式的有效性.

参考文献 (10)

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