Microstructure and properties of FGH98 powder superalloy joints by transient liquid phase diffusion bonding
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摘要:
采用Ni-Cr-Mo-B中间层对FGH98高温合金进行瞬时液相扩散焊，研究保温时间对接头显微组织、力学性能和断裂行为的影响.结果表明：非等温凝固区中的共晶相为富Ni硼化物γ−Ni固溶体，等温凝固区主要有γ−Ni固溶体，扩散影响区中含有多种形貌的硼化物.随着保温时间的延长，非等温凝固区的共晶相逐渐减少并消失，扩散影响区的宽度增加，接头的剪切强度也逐渐增加.增加保温时间，硼元素扩散距离增加，导致扩散影响区中硼化物析出相密度降低.保温时间为120 min时接头完全等温凝固，剪切强度达到724 MPa，接头断裂出现在扩散影响区中，断裂模式为韧性断裂.
Abstract:The Ni-Cr-Mo-B interlayer was used to perform transient liquid phase diffusion bonding of FGH98 superalloy. The effect of bonding time on the microstructure, mechanical properties and fracture behavior of the joint was investigated. The results indicated that the eutectic phases in the athermal solidification zone (ASZ) were Ni-rich borides and γ-Ni solid solution. The isothermal solidification zone (ISZ) was mainly composed of γ-Ni solid solution, and the diffusion affected zone (DAZ) contained boride with a variety of morphologies. With the increase of bonding time, the eutectic phase in ASZ gradually decreased and disappeared, the width of DAZ increased and the shear strength of the joint also gradually increased. Increasing the bonding time, the diffusion distance of boron element increased, resulting in a decrease in the density of boride precipitates in DAZ. When the joint was held for 120 min, it achieved complete isothermal solidification, reaching a shear strength of 724 MPa. The joint fracture occurred in DAZ, exhibiting a ductile fracture mode.
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0. 序言
美国、德国、日本等发达国家纷纷实施“再工业化”和“制造回归战略”，力图抢占高端制造市场，国内制造业面临创新升级和智能化转型的迫切需求[1].焊接作为先进制造领域的重要组成部分，必将与新一代信息技术融合，并在多物理场在线感知与重构、物理信息系统融合、焊接工艺自学习与进化、工艺知识图谱构建以及质量性能自适应调控等方面进一步突破，逐步实现焊接制造装备、系统与模式的变革[2-3].
近年来随着数字化、智能化与焊接制造的深度融合，在路径规划、焊缝跟踪、焊接过程多模态信息感知和建模，以及时变工况的自适应控制等方面取得了长足进步. 鉴于焊接制造过程“不可视”、“难定量”、“强时变”和“非线性”等特点，实现以焊接制造过程复杂物理场景快速检测与模型重构条件，以焊接过程中温度场、电弧声音、液态熔池、电弧—熔池等离子体、接头性能(应变场)、成形形貌等关键状态参数精确感知，以焊接过程物质、能量、信息的获取与分析，以复杂时变工况动态补偿和自适应调控等为特征的焊接智能制造新模式，是焊接制造科学与技术的重要发展方向[4-5].
焊接制造复杂场景重构、焊接动态过程的多模态信息感知、知识判断与智能化控制等等，是本领域的关键核心技术[6-8].针对高质量复杂构件焊接制造场景，依赖工业机器人作为载体，首先，焊接机器人需要快速且精确感知作业环境和识别待焊构件，然而，基于有限测量点信息的焊缝特征提取、轨迹规划精度以及复杂焊缝(多层多道)规划方法适应性等问题，限制了机器人焊接智能化的广泛应用.现阶段基于二维、三维视觉规划方法，一定程度上实现了“免示教”自动编程，减轻了繁琐的机器人焊接示教过程，但应对复杂构件焊接过程状况变化，如多层多道、空间轨迹焊枪姿态变化等场景，缺乏动态补偿、自适应调节等智能行为和功能.其次，面向航天、核电等重大工程焊接制造需求，即使焊接装备已知、工艺参数和流程预先确定情况下，现阶段焊接机器人智能化程度严重不足，“瓶颈”难题具体表现在强时变工况下的高阶次、非线性的焊接过程实时响应模型构建，焊接多模态数据驱动模型的在线学习和进化机制，焊接接头形性自适应实时多参数调控方法等方面[9-10].
文中围绕实现使传统手工的焊接操作从“技艺”走向“科学”以及“以机器代替人，以机器解放人”的智能化焊接制造的关键基础科学问题与应用基础理论进行探索.从焊接制造过程的在线检测与控制、人工智能、大数据分析等现代信息技术和焊接技术学科交叉综合发展的角度，提出了以焊接机器人智能化技术为核心的“智能化焊接制造工程”概念，并在该领域开展了科学基础、关键技术与焊接智能制造技术工程实现的系统性研究工作[11-14].
1. 焊接机器人视觉感知与路径规划
焊接机器人因其质量稳定、效率高等优势而广泛应用于焊接制造领域，视觉感知是焊接机器人系统的重要组成部分，在复杂的焊接工况中利用视觉传感器高精度地重建场景全局信息是实现智能化焊接的必备条件.智能化焊接机器人通过视觉等感知系统，通过对焊接场景、待焊工件的全局和局部特征学习，并进行统一空间基准、预处理、配准融合及结合待焊工件的数字模型等先验信息，构建顾及跨尺度、误差分析补偿及高精度的焊接场景真实模型，提升焊接机器人在复杂焊接场景下的自适应作业能力，最终实现广泛应用，是机器人焊接智能化领域的关键基础技术之一[15-16].
1.1 基于激光视觉传感的机器人自主焊接
激光视觉传感技术因其非接触、检测精度高等优点，近年来已经成为实现机器人智能化焊接最具前景的传感手段之一.Xiao等人[17]对复杂焊接工况下，激光视觉系统的自动标定、初始焊接位置自主导引、焊缝特征点自适应跟踪等关键技术进行了系统研究，如图1所示. 针对激光视觉器标定过程繁琐，提出了机器人的运动规划方程和运动范围约束方程，实现了标定过程的自动化.将激光视觉系统中引入宏观CCD相机，开发了激光复合视觉伺服的焊接导引算法，提升了焊接机器人在复杂焊接场景下的适应性和智能化程度.针对传统特征点提取算法难以适用于不同类型焊缝以及成像噪声抑制等问题，设计了LS-Snake (laser stripe snake)检测器和 LSFP-Tracker(laser stripe feature point)跟踪器，实现强焊接噪声干扰下的平均跟踪误差均小于0.23 mm.
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图 1 基于激光视觉的机器人自主焊接关键技术[17]Figure 1. Key technologies of autonomous robotic welding based on laser vision在一些非结构场景下实施机器人焊接，特别是精密构件的高质量焊接，不仅需要保证轨迹准确性，也需要动态调整填充策略以实时响应焊接热变形、焊道不均匀等因素引起的位置和姿态偏差. 利用主被动视觉复合的方式预规划焊接路径，利用激光传感器获取工件三维点云信息，再结合二维熔池几何特征实时获取机器人焊接轨迹，实现焊接偏差的无时滞补偿与焊接运动的自适应规划，可以在精度和实时性上同时满足复杂焊缝的机器人精准焊接需求.
多层多道焊接过程的自主规划与在线修正也是机器人焊接智能化的一个重要场景，特别在船舶制造、能源重装以及海工装备等领域，多层多道焊接的应用十分广泛，传统的多层多道大多采用离线规划的方式，但易存在误差累计、侧壁未熔合以及层道间未熔合等诸多问题，Hou等人[18]通过解析焊接热输入、焊接TCP位姿以及工件数字模型等耦合参数的定量关联，提出了基于模型驱动(扫描—规划—焊接—扫描—修正)的机器人焊接多层多道在线规划和实时修正策略，融合焊缝坡口类型、焊接工件数字模型以及预填充模型等先验信息，建立了焊接坡口截面轮廓解析模型，实现了中厚板机器人焊接多层多道在线规划与半定量化实时修正.
1.2 复杂构件机器人视觉感知及焊接路径规划
针对复杂空间大填充量焊缝轨迹的机器人自动化、智能化焊接方面的关键技术目前应用尚不成熟，Rao和Lu等人[19-20]以锅炉集箱大管座机器人自动化和智能化焊接为对象，开展了集箱大管座自动化焊接的焊接路径自主规划、多层多道焊缝自适应编排的机器人智能化焊接系统. 锅炉集箱大管座机器人焊接主要存在以下问题：坡口形貌呈变截面、肩腹部填充量差异达一倍，坡口深、焊接填充量大，以及坡口加工及装配误差导致工件一致性差等. 开发了基于激光视觉传感技术的集箱大管座机器人智能化焊接工艺与系统，结合集箱大管座的数字模型，提出了逐层绕支管焊接的填充策略及马鞍形焊缝特征点自适应生成算法，设计了点云三维重建模型精度评价的点云配准误差分数算法，融合焊缝轨迹特征点精确定位及误差补偿策略，实现了集箱大管座机器人焊接路径自主规划和焊道自适应编排，解决了集箱管座接头多规格、工件重复加工精度低等机器人焊接精准定位和智能化焊接工程难题，如图2所示.
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图 2 基于视觉感知的马鞍形焊缝机器人焊接Figure 2. Robotic welding of saddle-shaped welds based on visual sensing通过复合视觉传感系统开展在非结构化环境下实现焊接工件识别、定位与特征提取，借助矩阵变换实现多视点三维点云的精配准，并融合焊缝二维图像特征信息，抑制和弥补了由于强光照、工件反光等造成的点云损失，提高了配准和焊缝轨迹特征提取精度. 机器人在空间复杂轨迹全位置焊接过程中，焊枪TCP点三维位姿估计精度是影响焊接质量的关键因素.Guo等人[21]针对空间曲面焊缝机器人精密磨削问题，通过定义局部点云描述来识别和分割焊缝，生成感兴趣区域(region of interest，ROI)，采用固有形状特征关键点检测方法提取代表ROI趋势的点，通过非均匀有理B样条曲线进行打磨路径规划，提出了机器人可操作性和轨迹姿态差异为目标的姿态估计和优化方法，实现焊缝打磨精度控制在0.2 mm内.
2. 基于多智能体的焊接监控系统
智能焊接制造系统(intelligent welding manufacturing system，IWMS)的设计难点在于系统内在结构上具有分布性和复杂性，如何统筹管理同一网络环境下，焊接制造系统的多个复杂传感单元、决策单元和执行单元，使其协调统一完成焊接任务，是智能焊接制造系统亟需解决的问题.陈超[22]构建了一套基于IIOT-MAS的智能化焊接制造过程多源信息监测及控制系统，包括“领导—跟随”形式焊接制造系统分层结构模型、子系统智能体封装、基于Docker Swarm集群管理的多智能体通讯、基于联盟形成协作方法的MAS组织和协同.以IOT与MAS技术为基础，将多源信息传感监控技术与传统的焊接机器人工作单元进行深度整合，以“传感—决策—执行”为切入点，实现动态焊接过程的多源信息监测与焊缝成形的实时反馈控制，最后对智能体单元功能完备性与多智能体协同机制有效性的试验验证，如图3所示.
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图 3 基于IOT-MAS的智能焊接制造系统[22]Figure 3. Intelligent welding manufacturing system based on IOT-MAS智能体单元包括：焊缝识别与定位、焊缝跟踪与纠偏、多源传感监控、焊接质量预测及焊缝成形反馈控制等功能模块，接下来就焊接过程传感、知识建模及成形智能控制等方面，介绍团队近年来的研究成果.
2.1 焊接过程多模态视觉信息实时监测与感知
基于多传感器数据融合的焊接质量在线监测在智能焊接过程中越来越受到重视，Chen等人[23]利用电弧光谱、声音和电压信号等多源信息进行典型焊接缺陷预测，用于表征和映射焊接成形质量；关于焊接动态过程多模态信息感知，陈华斌等人[3]进行了系统介绍.文中将聚焦焊接过程形—性演变及可视化测量表征等业界和学术界研究的热点问题，系统介绍焊接多模态视觉感知建模和知识提取等方面研究内容. 以经验焊工为例，通常是通过焊接过程熔池演变规律进行工艺参数优化调整，其领域知识主要涉及：熔池形态演变(正鸭梨形、负鸭梨形和近圆形3类熔池形貌)、熔池纹理特征(焊波)、熔池几何特征以及下塌量等.焊接智能制造环境状态感知正朝着高精度、多模态和非结构环境的精细化等方向发展.焊接制造环境状态的感知，难点在于焊接过程中的强弧光、烟尘、飞溅和高频等因素极大限制了视觉传感对场景状态的准确感知和认知.传统的被动视觉主要借助焊接电弧光，如脉冲TIG焊暗淡的基值电弧或熔化极气保焊熔滴短路过渡期间，获取清晰的熔池图像. 橡树岭国家实验室团队采用被动视觉传感方式，如图4所示，将液态熔池表面假设为一个球面镜，通过钨极尖端到其在熔池中的倒影建立相应的反射模型，结合熔池几何尺寸、弧长等信息，计算焊接熔池表面高度[24].
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图 4 基于IOT-MAS的智能焊接制造系统Figure 4. An intelligent welding manufacturing system based on IOT-MAS主动视觉传感则借助连续激光或脉冲激光光源并辅以特定波长(近红外)的滤光片，准确获取电弧和熔池信息，劣势是系统更加复杂的同时只关注熔池几何特征，一定程度上忽略了其他视觉特征，优势则是具有熔池三维测量及表征能力，肯塔基大学Zhang等人[25]利用激光点阵反射获取熔池表面三维信息，北京工业大学Cheng等人[26]利用结构光的形变感知熔池表面高度.随着焊接制造工艺过程中测量参数不断增加、测量指标不断提高，简单地采用多个独立传感器组合测量表征，已无法满足智能化焊接的新需求.面向复杂焊接制造场景下电弧—熔池精细感知，麦格威推出了一款宽动态、多维度复合视觉传感器，Mecaweld电弧熔池监控相机，可同时感知凝固焊道、坡口、电弧、焊丝/钨极和焊接液态熔池.
焊接接头可靠性降低是 “发于内而形于外”，单依靠传统意义上的电弧熔池表征和监测进行焊缝成形及质量评价与控制远远不够，需进一步分析萃取表征接头性能的应力—应变信息.焊接工件在高温移动热源局部加热、快速冷却，受周围冷金属约束产生焊接应力和变形，因此，准确掌握焊接接头应力—应变演变规律对于前期工艺设计和提高构件焊接质量是至关重要.Chen等人[27]提出了一种基于二维数字图像相关方法，如图5所示，可视化表征焊接接头熔合区、热影响区高温应变演化规律，进一步引入了增量法在热弹塑性问题应用方法，并进行递归式焊接残余应力增量计算和解析，将计算得到的焊接残余应力与盲孔法测量结果进行对比，最大偏差32 MPa.
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图 5 焊接HAZ高温应变视觉表征及残余应力计算[27]Figure 5. Welding residual stress based on high temperature HAZ strain visualization2.2 焊接动态过程工艺建模及自适应控制
通过对焊接过程中各类信息感知，结合焊接工艺装备的实时响应模型，实现复杂时变工况下的动态补偿与自适应控制，是焊接智能制造的持续目标.如何让机器人或焊接专机像经验焊工一样在持续焊接作业中与工况、场景不断交互学习，是解决任务型焊接生产方式自动化和智能化的重要技术途径.Huang和Zhang等人[28-29]利用电弧光谱、声音和电压信号等多源信息进行典型焊接缺陷预测的研究，提取了焊接过程多源信息中用于表征焊接动态过程和焊缝质量4个特征参数，以此为基础，提出了一种基于 fisher 滤波器和包装器的混合特征选择方法；建立了特征层融合的电压—声音—光谱交叉验证支持向量机(support vector machine-cross validation，SVM-CV)的焊缝熔透状态预测模型，确定了最佳特征子集，模型准确率达到94.72% ，该方法为后续焊接多源异构多传感器数据的特征提取、选择和动态建模以及弧焊缺陷在线检测提供技术实现途径.
针对焊接过程多维多态信息的特征提取和维数约简技术，全面准确描述焊接动态过程及精确控制焊缝质量问题[30]. 针对变极性等离子弧焊穿孔熔池视觉及声音多源信息混合组成的高维特征空间，引入了非线性流形学习技术对最优特征空间进行智能筛选，进一步构建了基于模糊推理及神经网络的焊缝成形预测模型，基于无模型自适应控制方法(model-free adaptive control, MFAC)设计了单变量和双变量铝合金变极性等离子弧焊(variable polarity plasma arc welding,VPPAW)无模型自适应熔透控制器，实现了在变散热、变厚度等干扰条件下的焊缝稳定成形闭环控制，如图6所示.
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图 6 基于MFAC的VPPAW熔透自适应控制系统Figure 6. Adaptive penetration control system for VPPAW based on MFAC近年来，随着深度学习、强化学习、迁移学习等新一代人工智能技术的迅速发展，结合特征提取和融合为一体的深度学习过程，逐渐应用于焊接动态过程知识建模以及焊缝成形质量控制，研究人员采用数据驱动的深度学习算法，探索多源异构信息与焊缝成形缺陷、精度和性能之间的内在关联.
3. 焊接过程数据智能管控与质量评价
针对轨道交通、工程机械等领域的机器人焊接现场多源数据智能管控需求，构建了机器人MAG焊接智能管控系统本地端和服务器端，确保焊接过程中电弧电压、焊接电流、焊接电弧声音、电弧—熔池图像、保护气体流量等多源信息实时采集、感知和传输，实现了挖掘机关键部件机器人焊接全流程数据可追溯和循证.基于数字化与信息化的深度融合实现焊接制造过程中的缺陷实时预警，多维度、多视角下焊接熔透状态(根部未焊透、层间未熔合、焊漏)、错边、卡丝、表面气孔以及焊偏等缺陷开展在线预测及定量评估方法研究，如图7所示，为解决复杂场景下焊接过程的全景式智能评判提供了有益的技术途径.
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图 7 焊接大数据智能管控及质量评价Figure 7. Intelligent management and control of welding data and quality evaluation基于核电建造特点和发展需要，近年来核电建造逐步提出了少人干预的智慧建造解决方案，Liu等人[31]针对核电现场管道内壁与外壁同时监测需求，建立了正面与背面两种视觉系统，提取典型位置特征轮廓，计算得到相应的特征数据，以此作为模型构建的数据支撑，对图像采集质量进行验证分析. 利用构建的图像采集与处理系统，用于研究液态熔池在管道上的典型位置(平焊、立向下焊、仰焊、立向上焊)的形态特征，并进行大量的不同参数组合的焊接试验，由此优化了管道全位置焊接工艺参数；根据不同参数组合及熔池图像特征建立了焊接熔透状态识别模型，实现焊接质量预测及焊接工艺协同优化.
4. 结束语
(1)文中梳理了近年来在复杂场景下的智能化焊接及关键技术等方面的工作，给出了焊接动态过程多源信息获取、处理、融合及知识建模等方面的系统性算法，介绍了若干焊接多模态信息驱动的知识提取及焊缝质量智能控制新方法.
(2)面临复杂焊接场景多工况交替、多信息耦合、模式不明且多变等复杂科学问题和技术难题，未来从焊接加工到焊接制造的提升，需进一步聚焦数字化与智能化焊接制造，以实现焊接结构件的几何特征与宏微观性能一体的精准优化与控制为目标，借助焊接工艺、机理的数理建模、数值模拟、人工智能与焊接大数据以及数字控制等技术手段，遵循焊接制造“虚拟—拟实—建模—控制”的理念，研究焊接制造全流程多尺度建模、高效高精度数值计算，复杂焊接场景与接头形性参数的在线感知，焊接工艺、机理融合知识模型的自学习与进化以及面向复杂时变焊接工况的自适应调控等,进而发展现代信息技术与焊接制造深度结合的数字化与智能化理论方法及装备.
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图 2 TLP扩散连接试样装配示意图和剪切夹具示意图
Figure 2. Schematic diagram of TLP diffusion bonding specimen assembly and shear fixture. (a) specimen assembly; (b) shear fixture
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图 4 1 120 ℃/30 min的FGH98//Ni-Cr-Mo-B/FGH98 TLP扩散连接界面微观结构
Figure 4. Microstructure of FGH98/Ni-Cr-Mo-B/FGH98 TLP diffusion bonding interface at 1 120 ℃ for 30 min. (a) interfacial microstructure; (b) magnification figure of the interfacial microstructure; (c) ASZ; (d) DAZ
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图 5 1 120 ℃/30 min 条件下DAZ中的元素分布
Figure 5. Elemental distribution on DAZ at 1 120 ℃ for 30 min. (a) SEI; (b) COMPO; (c) CR; (d) W; (e) Mo; (f) Ni; (g) Ti; (h) Ta; (i) Nb; (j) B; (k) C; (l) Co
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图 6 1120 ℃不同保温时间接头界面组织和扩散区放大图谱
Figure 6. Interfacial microstructure of joints and magnified morphologies of DAZ at 1120 ℃ for different time. (a) 30 min; (b) 60 min; (c) 120 min; (d) a1 zone; (e) b1 zone; (f) c1 zone
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图 7 1120 ℃下不同连接时间接头的剪切强度
Figure 7. Shear strength of joints bonded for different time at 1120 ℃
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图 8 接头断裂路径及断口形貌
Figure 8. Fracture path and fracture morphology of joints. (a) fracture path at 30 min; (b) fracture path at 60 min; (c) fracture path at 120 min; (d) fracture morphology at 30 min; (e) fracture morphology at 60 min; (f) fracture morphology at 120 min; (g) g zone; (h) h zone; (i) i zone
表 1 母材和中间层的化学成分(质量分数，%)
Table 1 Chemical compositions of FGH98 and Interlayer
材料 Co Cr Mo Ti Al Ta W Nb C Zr B Ni FGH98 20.20 12.65 3.83 3.70 3.45 2.31 2.18 0.90 0.05 0.05 0.02 余量 中间层 — 10.75 1.32 — — — — — — — 3.73 余量 
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表 2 图4中标记点的化学成分(原子分数，%)
Table 2 Chemical composition of the spots marked in Fig.4
点 Co B Cr Mo W Ta Nb Ti Ni 可能相 A 3.73 — 17.04 1.23 0.11 0.03 0.03 0.23 76.90 γ-Ni固溶体 B 2.91 17.09 7.61 0.50 0.06 0.25 0.26 2.35 68.21 富Ni硼化物 C 3.79 — 15.34 1.00 0.14 0.11 0.04 0.63 77.55 γ-Ni固溶体 D 9.00 40.10 16.29 17.21 3.38 1.40 1.84 2.90 7.68 富(Mo, Cr)硼化物 E 17.60 28.41 9.89 11.87 3.57 2.64 2.30 3.36 19.86 富(Mo, Cr)硼化物 F 8.32 29.94 28.65 8.64 2.23 0.52 0.47 2.49 15.63 富(Cr, Mo)硼化物 G 16.11 13.47 12.33 4.63 1.21 0.74 0.58 4.70 40.45 富Cr硼化物
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表 3 图6中标记点的化学成分(原子分数，%)
Table 3 Chemical composition of the points marked in Fig. 6
点 Co B Cr Mo W Ta Nb Ti Ni 可能相 H 5.79 — 15.35 1.02 0.16 0.21 0.10 1.36 75.99 γ-Ni固溶体 I 7.57 — 15.23 1.31 0.19 0.26 0.25 2.33 71.03 γ-Ni固溶体
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[1] 杨杰, 刘光旭, 张晶, 等. FGH96合金固相扩散连接界面组织与失效机制[J]. 粉末冶金技术, 2021, 39(4): 311 − 318. doi: 10.19591/j.cnki.cn11-1974/tf.2021040005 Yang Jie, Liu Guangxu, Zhang Jing, et al. Microstructure and failure mechanism of FGH96 solid-state diffusion bonding interface[J]. Powder Metallurgy Technology, 2021, 39(4): 311 − 318. doi: 10.19591/j.cnki.cn11-1974/tf.2021040005
[2] 胡连喜, 冯小云. 粉末冶金高温合金研究及发展现状[J]. 粉末冶金工业, 2018, 28(4): 1 − 7. doi: 10.13228/j.boyuan.issn1006-6543.20180067 Hu Lianxi, Feng Xiaoyun. The research and development of powder metallurgy superalloy[J]. Powder Metallurgy Industry, 2018, 28(4): 1 − 7. doi: 10.13228/j.boyuan.issn1006-6543.20180067
[3] 邢鹏宇, 张义文, 贾建. Ta含量对FGH4098粉末高温合金力学性能的影响[J]. 粉末冶金工业, 2019, 29(2): 33 − 38. doi: 10.13228/j.boyuan.issn1006-6543.20170136 Xing Pengyu, Zhang Yiwen, Jia Jian. Effect of Ta content on mechanical properties of FGH4098 powder superalloy[J]. Powder Metallurgy Industry, 2019, 29(2): 33 − 38. doi: 10.13228/j.boyuan.issn1006-6543.20170136
[4] 程俊义, 朱立华, 肖磊, 等. 一种新型第三代镍基粉末高温合金的微观组织及其力学性能[J]. 稀有金属材料与工程, 2022, 51(4): 1478 − 1487. Chen Junyi, Zhu Lihua, Xiao Lei, et al. Microstructure and mechanical properties of new third-generation nickel-based powder superalloy[J]. Rare Metal Materials and Engineering, 2022, 51(4): 1478 − 1487.
[5] 张国庆, 张义文, 郑亮, 等. 航空发动机用粉末高温合金及制备技术研究进展[J]. 金属学报, 2019, 55(9): 1133 − 1144. doi: 10.11900/0412.1961.2019.00119 Zhang Guoqing, Zhang Yiwen, Zheng Liang, et al. Research progress in powder metallurgy superalloys and manufacturing technologies for aero-engine application[J]. Acta Metallurgica Sinica, 2019, 55(9): 1133 − 1144. doi: 10.11900/0412.1961.2019.00119
[6] Jalilvand V, Omidvar H, Shakeri H R, et al. Microstructural evolution during transient liquid phase bonding of Inconel 738LC using AMS 4777 filler alloy[J]. Materials Characterization, 2013, 75: 20 − 28. doi: 10.1016/j.matchar.2012.10.004
[7] Tung S K, Lim L C, Lai M O, et al. Evolution of nickel borides in Ni-Si-B brazed joints of nickel during post-braze heat treatment[J]. Materials Science and Technology:MST:A publication of the Institute of Metals, 1997(12): 1 − 6.
[8] Liu D, Song Y, Shi B, et al. Vacuum brazing of GH99 superalloy using graphene reinforced BNi-2 composite filler[J]. Journal of Materials Science & Technology, 2018, 34(10): 1843 − 1850.
[9] 纪朝辉, 李旭康, 孙宇博. 镍基合金钎焊连接技术研究进展[J]. 兵器材料科学与工程, 2021, 44(5): 135 − 140. doi: 10.14024/j.cnki.1004-244x.20210602.001 Ji Zhaohui, Li Xukang, Sun Yubo. Research progress in nickel-based alloy brazing bonding technology[J]. Ordnance Material Science and Engineering, 2021, 44(5): 135 − 140. doi: 10.14024/j.cnki.1004-244x.20210602.001
[10] Malekan A, Farvizi M, Mirsalehi S E, et al. Effect of bonding temperature on the microstructure and mechanical properties of Hastelloy X superalloy joints bonded with a Ni–Cr–B–Si–Fe interlayer[J]. Journal of Manufacturing Processes, 2019, 47: 129 − 140. doi: 10.1016/j.jmapro.2019.09.030
[11] Liu M C, Sheng G M, He H J, et al. Microstructural evolution and mechanical properties of TLP bonded joints of Mar-M247 superalloys with Ni-Cr-Co-W-Ta-B interlayer[J]. Journal of Materials Processing Technology, 2017, 246: 245 − 251. doi: 10.1016/j.jmatprotec.2017.03.021
[12] Atieh A M, Epstein M. The role of nanomaterials in diffusive processes: The case of transient liquid phase (TLP) bonding[J]. Materials Today Communications, 2020, 25: 101481. doi: 10.1016/j.mtcomm.2020.101481
[13] Asadi J, Sajjadi S A, Omidvar H. New insights into microstructural changes during transient liquid phase bonding of GTD-111 superalloy[J]. Transactions of Nonferrous Metals Society of China, 2021, 31(9): 2703 − 2715. doi: 10.1016/S1003-6326(21)65686-8
[14] 张赛赛. 钴基高温合金DZ40M的TLP扩散焊工艺及机理研究[D]. 哈尔滨, 哈尔滨工业大学, 2020. Zhang Saisai. Research on process and mechanism of TLP bonded Cobalt-based superalloy DZ40M[D]. Harbin, Harbin Institute of Technology, 2020.
[15] Jamaloei A D, Khorram A, Jafari A. Characterization of microstructure and mechanical properties of dissimilar TLP bonding between IN718/IN600 with BNi-2 interlayer[J]. Journal of Manufacturing Processes, 2017, 29: 447 − 457. doi: 10.1016/j.jmapro.2017.09.010
[16] Arafin M A, Medraj M, Turner D P, et al. Transient liquid phase bonding of Inconel 718 and Inconel 625 with BNi-2: Modeling and experimental investigations[J]. Materials Science & Engineering A, 2007, 447(1-2): 125 − 133.
[17] He Q, Zhu D, Dong D, et al. Effect of bonding temperature on microstructure and mechanical properties during TLP bonding of GH4169 superalloy[J]. Applied Sciences, 2019, 9(6): 1112. doi: 10.3390/app9061112
[18] Dong H G, Xia Y Q, Xu X X, et al. Performance of GH4169 brazed joint using a new designed nickel-based filler metal via cluster-plus-glue-atom model[J]. Journal of Materials Science & Technology, 2020, 39(4): 91 − 100.
[19] Crank J. The mathematic of diffusion[M]. Oxford, clarendon press, 1975: .
[20] Gale W, Wallach E. Microstructural development in transient liquid-phase bonding[J]. Metallurgical Transactions A, 1991, 22(10): 2451 − 2457. doi: 10.1007/BF02665011
[21] Arrhenius S. Quantitative relationship between the rate a reaction proceed and its temperature[J]. Journal of Physical Chemistry Letters, 1889, 4: 226 − 248.
[22] 刘安娜. DD6单晶高温合金TLP焊及接头组织形成规律研究[D]. 西安 西安理工大学, 2014. Liu Anna. Research of transient liquid phase diffusion bonding of DD6 single crystal superalloy and the microstructure forming regularity of bonding joint[D]. Xi’an, Xi’an University of Technology, 2014.
[23] Massalski T B, Okamoto H, Subramanian P, et al. Binary alloy phase diagrams[M]. Ohio, American Society for Metals, 1986.
[24] Jalilvand V, Omidvar H, Rahimipour M R, et al. Influence of bonding variables on transient liquid phase bonding behavior of nickel based superalloy IN-738LC[J]. Materials & Design, 2013, 52: 36 − 46.
[25] Bridges D, Xu R, Hu A. Microstructure and mechanical properties of Ni nanoparticle-bonded Inconel 718[J]. Materials & Design, 2019, 174: 107784.
[26] Doroudi A, Pilehrood A E, Mohebinia M, et al. Effect of the isothermal solidification completion on the mechanical properties of Inconel 625 transient liquid phase bond by changing bonding temperature[J]. Journal of Materials Research and Technology, 2020, 9(5): 10355-10365.
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