Microstructure and corrosion resistance analysis of aluminum/steel "arc+ friction stir" hybrid additive manufacturing
-
摘要: 为了实现铝/钢复合结构的灵活制造，提出了“电弧 + 搅拌摩擦”复合增材制造的新方法，即先利用旁路分流熔化极惰性气体保护焊在镀锌的Q235钢表面沉积一层薄的铝合金过渡层，再搅拌摩擦增材制造过渡层和6061铝合金. 在电弧沉积过渡层过程中，镀锌层和旁路电弧促进了液滴在钢表面的润湿性和铺展性，获得了平整的表面成形，随后的搅拌摩擦增材制造过程消除了过渡层的气孔和裂纹缺陷，获得了表面成形良好且无缺陷的铝/钢复合结构. 研究了不同焊丝成分(Al-Si，Al-Mg)对铝/钢复合结构的组织和耐腐蚀性能影响,结果表明，焊丝成分不会影响焊缝成形，但会影响界面金属间化合物层厚度，Al-Si焊丝的Si元素偏聚在铝/钢界面层附近，可以有效阻止Fe，Al元素的相互扩散, 减少金属间化合物的产生.同时填充Al-Si焊丝的铝/钢结构耐腐蚀性好于填充Al-Mg焊丝，这是因为受到界面层金属间化合物的影响，金属间化合物会和基体发生电偶腐蚀，优先腐蚀铝基体，降低铝/钢复合结构耐腐蚀性能.Abstract: In order to realize the manufacturing of aluminum-steel composite structures, this study proposed a new method of "arc + friction stir" hybrid additive manufacturing. First, BC-MIG welding is applied to deposit a thin transition layer of aluminum alloy on the surface of galvanized Q235 steel, and after which the transition layer and the the 6061 aluminum alloy is produced by friction stir additive manufacturing. During the arc deposition of the transition layer, the galvanized layer and the bypass arc have promoted the wetting and spreading of droplets on the steel surface, thus help to form a flat surface.The subsequent friction stir additive manufacturing process eliminated porosity and cracks in the transition layer and brought about a well-formed and defect-free aluminum-steel composite structure.The effects of different wire compositions (Al-Si and Al-Mg) on the microstructure and corrosion resistance of Al-steel composite structures were investigated.The results showed that the wire composition, instead of affecting the weld formation, will affect the thickness of the Fe-Al intermetallic compounds layer at the interface. Besides, the corrosion resistance of Al-steel structures filled with Al-Si wire is better than that with Al-Mg wire, as galvanic corroion will occur among the intermetallic compounds at the interface, while the substrate is tend to be corroded first, so that the corrosion resistance of the Al-steel composite structure is decreased.
-
0. 序言
增材制造(additive manufacturing, AM)是一种实现复杂结构精密“控形”和高性能“控性”相结合的高端制造方式[1-4]. 对于轻质铝合金高性能增材制造成形构件，传统的熔化增材制造工艺在制造过程中存在构件热损伤严重，易产生气孔和裂纹缺陷等难题[5-6].
搅拌摩擦增材制造技术[7]衍生于搅拌摩擦焊[8-9]，是一种固相增材制造技术，以低热输入和大塑性变形为主要特征，在高性能的轻质合金构件制造成形方面具有独特的优势. 搅拌摩擦增材制造过程中，材料并未达到熔点而一直保持热塑化态，热塑化的材料经过增材制造工具的“锻造”作用制造成形，避免了熔化增材制造工艺中的热损伤或气孔裂纹等缺陷，可获得性能良好的细晶组织，从而提高铝合金构件的性能. 根据制造工艺过程特点，将搅拌摩擦增材制造分为3种典型模式，即摩擦堆焊沉积式、板材叠加式及中空棒料摩擦沉积式. 最初，学者们研究的摩擦堆焊沉积式主要通过耗材与基板之间的摩擦形成冶金结合实现沉积成形[10]，沉积层间存在界面弱连接且在外在成形控制方面和大型构件连续送料成形方面的研究仍缺少实质性的进展；He等人[11]采用板材叠加式对Al-Zn-Mg合金成形进行了研究，采用板材叠加的方式将多块板材向上堆叠，增材成形件仅焊核无缺陷的区域可有效使用，且在FSAM过程中各道次间需反复装夹；美国Meld公司开发了搅拌摩擦沉积增材技术[12]，方形棒料受轴向推力作用，通过中空模具腔内与基板摩擦塑化成形，制造过程中方形棒料需多次换料装夹并重启，送料过程不连续. 综上，目前已开发的搅拌摩擦固相增材制造技术在送料方面具有不连续性[13-14]，致使增材制造过程中的多次非稳定性过程，大型结构件制造时间较长，且堆积层间界面存在弱连接等技术瓶颈.
拟突破搅拌摩擦增材制造技术送料不连续和界面弱连接的难题，原创性地开发基于丝材的连续进给搅拌摩擦增材制造技术[15]，研究增材制造工艺成形过程，揭示多层堆积层的结合界面成形特性，分析堆积层组织与性能，为铝合金搅拌摩擦增材制造高性能大型构件提供技术方案.
1. 试验方法
连续进给搅拌摩擦增材制造系统主要包括万洲焊接公司生产的WWW-LM3324-2D-3T龙门式数控搅拌摩擦焊机和自主研发的搅拌摩擦增材制造系统，该系统包括设有进料孔的储料腔、用于热塑化丝材并连续挤压与搅拌处理的搅拌头和实现连续送料的送丝机. 其中，送丝机的送丝轮采用V形槽和滚花结构设计以防止焊丝打滑，增大送丝力. 试验所用丝材为Al-Si合金丝材，直径为2.4 mm，基板采用6061-T4铝合金，尺寸为300 mm × 100 mm × 6 mm. Al-Si丝材及6061-T4铝合金基板的化学成分见表1.图1为连续进给搅拌摩擦增材制造示意图，在增材制造过程中，增材制造过程主要分为三个阶段，即：丝材输送段、材料热塑化段和增材成形段；丝材原料是从送丝通孔进入螺槽中，螺杆上的矩形螺纹会将丝材剪切成多个金属颗粒段，金属颗粒段以非塞流的形式沿螺槽向下运动；随塑化材料的连续积累，储料腔内的压力逐渐增高，颗粒状材料逐渐被压实并达到塑化状态；此时，非塞流输送转变成塞流输送，塑化态金属材料经过底部的搅拌针连续的搅拌处理，材料组织与成分更加均匀，最终经储料腔底部的轴肩端面与基板之间的间隙增材制造成形. 增材制造过程中采用的转速为1 100 r/min，行进速度为600 mm/min，送丝速度为3 000 mm/min，且搅拌针压入前一堆积层0.6 mm进行搅拌.
表 1 Al-Si合金和6061-T4板材化学成分 (质量分数，%)Table 1. Chemical compositions of Al-Si alloy and 6061-T4 sheet材料 Cu Mg Si Fe Mn Zn Ti Cr Al Al-Si 丝材 0.23 0.05 ~ 0.08 4.5 ~ 6.0 0.18 0.10 0.008 0.07 0.0001 余量 6061-T4板材 0.25 1.08 0.60 0.32 0.04 0.001 0.045 0.189 余量 ![]()
图 1 连续进给搅拌摩擦增材制造示意图Figure 1. Schematic of continuous feeding friction stir additive manufacturing process增材制造完成后，采用线切割沿垂直行进方向选取单侧成形壁样件进行分析，切取5 mm厚的金相样品进行金相宏观形貌分析，腐蚀液为5%(体积分数)的氢氟酸水溶液，腐蚀时间为10 ~ 20 s；采用Keyence VHX-1000E超景深显微镜观察增材构件截面宏观形貌及各个区域的层间结合界面和堆积层不同区域的微观组织；在增材制造截面上采用HXD-1000TM数字式显微硬度仪进行硬度测试，加载载荷为0.98 N，保载时间为10 s，显微硬度测试点分布如图2所示，相邻测试点之间的距离为0.5 mm；沿堆积方向并排切取拉伸试样进行测试，拉试件尺寸如图3所示，采用SHIMADZUEHF-UV200K2型力学性能试验机进行拉伸性能测试，拉伸速率为0.5 mm/min，采用扫描电子显微镜(SEM, Merlin Compact)分析拉伸断口形貌.
2. 试验结果与讨论
2.1 过程分析
增材制造制备的多层闭环成形实际工艺过程及材料流动情况如图4所示. 在增材制造实际工艺过程中(图4a)，热塑化材料的流动行为决定了增材制造构件的成形，如图4b所示，丝材经由增材制造搅拌头的剪切热塑化处理流入储料腔内，随着热塑化金属材料连续积累，储料腔内的压力升高，热塑化态的铝合金沿搅拌头上的螺槽向下流动，储料腔底部的静止端面对热塑化材料有一定的径向限位与锻造挤压作用，而搅拌头底部的搅拌针设计提高了塑化材料的动态流动性和均质性，搅拌针的搅拌处理作用避免了搅拌摩擦增材制造层间界面弱连接缺陷，提高了堆积层与层之间的结合致密性，最终组织及均匀态的铝合金材料经储料腔底部端面与前一堆积层之间的间隙增材制造成形. 选取铝合金搅拌摩擦增材制造特征成形构件单侧成形壁样件进行分析，如图5所示. 宏观形貌显示各堆积层成形良好且均匀一致，堆积层厚平均为1.2 mm，层宽为24 mm，证明了增材制造技术成形过程稳定.
![]()
图 4 增材制造实际过程及内部热塑化材料流动情况Figure 4. Actual process of additive manufacturing and the schematic of thermo-plasticized material flow. (a) actual process; (b) flow behavior of materials增材制造成形件截面及特征区域层间界面形貌与微观组织形貌如图6所示. 堆积层与基板、堆积层与堆积层之间界面结合致密，无沟槽和弱连接等缺陷(图6a)，表明在增材制造过程中搅拌针的搅拌处理作用可显著提高热塑化材料与基板之间的结合效果. 在增材制造过程中，储料腔底部的端面对热塑化状态材料的径向限位作用，使堆积层成形宽度保持在24 mm，与储料腔底部端面尺寸相一致，同时该端面也会对热塑化材料有一定的锻造挤压作用，使堆积层间及内部结合良好.
![]()
图 6 增材制造样件横截面及特征区域层间界面形貌与微观组织形貌Figure 6. The cross-section of the additive manufacturing specimen and its interfacial morphology and microstructures from the featured areas. (a) additive morphology; (b) interface A; (c) interface B; (d) interface C; (e) top section; (f) middle section; (g) bottom section堆积层间界面结合是确保增材制造成形的关键，因此进一步表征了堆积层与基板之间的界面，图6b ~ 图6d为未腐蚀的初始堆积层与基板的界面形貌. 在增材制造过程中，搅拌针侧面与热塑化材料之间发生相对剪切滑动，热塑化材料被连续不断地剪切挤压. 同时在搅拌针的侧向挤压与锻造挤压的共同作用下，初始堆积层与基板形成良好的界面. 进一步地，分析了增材制造成形件不同增材位置的微观组织形貌，图6e ~ 图6g依次为成形件沿堆积方向顶部、中部及底部的微观组织形貌. 在增材制造的连续制备成形过程中，热塑化态的铝合金材料在热力耦合作用下，发生严重的塑性变形，晶粒组织以动态再结晶的形式形成细小的等轴晶粒；堆积层的底部和中部区域受多次摩擦热输入的影响，晶粒尺寸略大于堆积层顶部.
2.2 显微硬度分布
沿堆积方向不同区域的显微硬度分布情况如图7所示，沿堆积方向，硬度值的波动较小，由于在增材制造过程中，铝合金材料一直维持热塑化态，摩擦热输入较小；通过显微硬度云图得出，增材制造成形件顶部堆积层的显微硬度平均值为44.8 HV ± 2.7 HV，中部堆积层的显微硬度平均值为42.8 HV ± 1.8 HV，底部堆积层的平均硬度值为41.6 HV ± 0.5 HV. 中部和底部堆积层在增材制造过程中经历了多次摩擦热输入的影响，堆积层中部和底部硬度的平均值要略低于顶部堆积层，整体堆积层的显微硬度分布较均匀. 由于搅拌头底部搅拌针对热塑化材料的搅拌处理作用，同一堆积层内部的晶粒尺寸分布具有一定的均匀性，证明热塑化材料得到了充分且均匀化的搅拌处理.
2.3 拉伸性能评价
图8为增材方向的拉伸性能测试结果，增材制造沿堆积方向的抗拉强度可达207.1 MPa ± 3.2 MPa，断后伸长率为19.6 % ± 5.3%. 搅拌针对热塑化材料的搅拌摩擦处理，提高了堆积层与层之间界面结合的致密性. 在3 000 mm/min的送丝速度下，冷金属过渡增材制造铝合金成形件沿堆积方向的抗拉强度为156 MPa，延伸率为13.9%[16]，增材制造工艺成形件中铝合金沿堆积层方向的抗拉强度相比于冷金属过渡增材制造技术提高34%，断后伸长率提高41%. 连续进给搅拌摩擦增材制造铝合金优质性能成形较冷金属过渡增材制造工艺具有显著的优势.
图9为沿堆积方向选区A的拉伸断口形貌，从沿堆积方向的整体的SEM断口形貌来看(图9a)，断口表面形貌具有大量的均匀分布的韧窝和局部的撕裂棱组成，选区断口形貌(图9b)中不存在气孔及裂纹等缺陷，塑性较好，表现为典型的韧性断裂模式.底部的堆积层在多次热循环的影响下，晶粒组织尺寸较大，因此会在底部堆积层优先开裂.
![]()
图 9 拉伸断口形貌Figure 9. Tensile fracture morphologies. (a) overall fracture morphology of additive layers; (b) fracture morphology of the selected area3. 结论
(1) 提出了连续进给搅拌摩擦增材制造方法，铝合金丝材经由送丝孔进入储料腔，搅拌头连续热塑化并向下挤压铝合金材料，搅拌针在堆积层间的搅拌作用有效地提高了堆积层间的界面结合，成功制备了成形良好的铝合金多层闭环结构件，各堆积层成形厚度平均为1.2 mm，证明了增材制造过程的连续性和稳定性.
(2) 连续进给搅拌摩擦增材制造过程中，热塑化材料被搅拌头连续剪切并向下挤压，搅拌针与热塑化材料之间发生相对剪切滑动，堆积层间界面结合良好，无沟槽和弱连接等缺陷，搅拌摩擦增材制造的堆积层各区域均为细小的等轴晶粒.
(3) 增材制造成形件整体的硬度值波动较小，增材方向的抗拉强度可达207.1 MPa ± 3.2 MPa，断后伸长率为19.6% ± 5.3%，拉伸断口表面中存在大量致密的韧窝，表现为典型的韧性断裂特征.
-
![]()
图 1 “电弧 + 搅拌摩擦”复合增材制造示意图
Figure 1. Schematic diagram of “arc + friction stir” hybrid additive manufacturing
![]()
图 2 “电弧 + 搅拌摩擦”复合增材制造铝/钢结构的表面形貌
Figure 2. Surface morphology of aluminum/steel structures fabricated by “arc + friction stir” hybrid additive manufacturing. (a) Al-Si transition layer; (b) Al-Mg transition layer; (c) transition layer after surface milling; (d) friction stir additive manufacturing aluminum-steel composite structure
![]()
图 3 搅拌摩擦增材制造前后横截面形貌
Figure 3. Cross-sectional morphology of the structure before and after friction stir additive manufacturing. (a) Al-Si transition layer; (b) Al-Mg transition layer; (c) aluminum/steel composite structures fabricated by friction stir additive manufacturing
![]()
图 4 “电弧 + 搅拌摩擦”复合增材制造铝/钢的界面微观组织
Figure 4. Microstructure of aluminum-steel interface by “arc + friction stir” hybrid additive manufacturing. (a) aluminum/steel(4043); (b) aluminum/steel(5183)
![]()
图 5 SEM形貌与EDS扫描结果
Figure 5. SEM morphology and EDS scanning results. (a) SEM morphology of aluminum/steel (4043); (b) elements distribution of aluminum/steel (4043); (c) SEM morphology of aluminum/steel (5183); (d) elements distribution of aluminum/steel (5183)
![]()
图 6 不同材料开路电位测试结果
Figure 6. Open-circuit potential test results for different materials
![]()
图 8 不同材料电化学阻抗测试结果
Figure 8. Electrochemical resistance test results for different materials
![]()
图 9 不同材料的拟合等效电路图
Figure 9. Fitting equivalent circuit diagram for different materials. (a) Al alloy; (b) steel; (c) aluminum/steel composite structure
![]()
图 10 EIS测量后铝/钢复合结构的微观组织
Figure 10. Microstructure of aluminum/steel composite structure after EIS measurement. (a) Al alloy interface; (b) steel interface; (c) aluminum/steel(4043) interface; (d) aluminum/steel(5183) interface
表 1 板材的化学成分(质量分数，%)
Table 1 Chemical compositions of plate materials
板材 C Si Mn Cr P Fe Mg Cu Al AA6061 0 0.5 0.15 0.04 0 0.7 1.0 0.25 余量 Q235 0.12 ~ 0.2 0.22 0.48 0.18 ≤0.045 余量 — — — 
下载: 导出CSV
表 2 丝材的化学成分(质量分数，%)
Table 2 Chemical compositions of wire materials
丝材 Si Fe Cu Mg Mn Ti Zn Al ER4043 5.0 0.8 0.3 0.05 0.05 0.15 0.1 余量 ER5183 0.4 0.4 0.1 4.90 0.75 0.15 0.2 余量
下载: 导出CSV
表 3 BC-MIG焊工艺参数
Table 3 Process parameters of BC-MIG welding
总焊接电流
I/AMIG焊电流
Im /A旁路TIG焊
电流It /ABC-MIG焊焊接
速度v1 /(m·min−1)保护气体流量Q/(L·min−1) MIG导电嘴
高度h1/mm钨极高度
h2/mmMIG焊电弧
电压U/VMIG焊 TIG焊 70 45 25 0.8 15 5 8 5 17
下载: 导出CSV
表 4 FSW工艺参数
Table 4 Process parameters of friction stir welding
焊接速度
v/(m·min−1)转速
n/(r·min−1)搅拌针长度
L/mm轴肩下压量
P/mm轴肩直径
D1/mm搅拌针根部
直径D2/mm搅拌针顶部
直径D3/mm搅拌针倾角
θ/(°)焊接道数
N/道120 800 3.4 0.2 14 4 3.3 2.5 3
下载: 导出CSV
表 5 图5标记点的化学成分和可能的相
Table 5 Chemical compositions and possible phases of the marked points in Fig.5
测试点 化学成分(原子分数，%) 可能相 Fe Al Si Mg A 22.54 72.57 3.25 — FeAl3 B 27.55 68.46 1.80 — Fe2Al5 C 98.6 — 0.43 — Fe D 24.04 74.35 — 1.4 FeAl3 E 3.20 93.50 — 3.1 Al F 25.84 70.35 — 2.2 FeAl3 G 29.34 68.30 — 1.5 Fe2Al5
下载: 导出CSV
表 6 不同材料的自腐蚀电位和自腐蚀电流密度
Table 6 Self-corrosion potential and self-corrosion current density of different materials
试样 自腐蚀电位Ecorr/V 自腐蚀电流密度i/(10−7A·cm−2) 钢 −0.455 8.125 铝合金 −1.150 0.395 铝/钢(4043) −0.760 5.130 铝/钢(5183) −0.792 7.590
下载: 导出CSV
表 7 使用不同焊丝的铝/钢结构EIS数据拟合结果
Table 7 Fitting results of EIS data for aluminum-steel structures using different welding wires
填充焊丝
型号溶液电阻
Rs /Ω电荷转移电阻
Rct /Ω双层电容
Qd1 /μF偏差参数1
n1腐蚀产物膜电阻
Rf /Ω腐蚀产物膜电容
Qf /mF偏差参数2
n2ER4043 22.54 1 174 7.37 0.81 1 124 5.52 0.84 ER5183 22 867 7.90 0.80 971 4.70 0.81
下载: 导出CSV
表 8 铝合金和钢的EIS数据拟合结果
Table 8 Fitting results of EIS data for aluminum and steel base materials
试样 溶液电阻
Rs /Ω电荷转移电阻
Rct /Ω双层电容
Qd1 /μF偏差参数
N钢 21.64 1 439 320 0.76 铝合金 21.67 1 661 54.3 0.81
下载: 导出CSV
-
[1] Tomar B, Shiva S, Nath T. A review on wire arc additive manufacturing: processing parameters, defects, quality improvement and recent advances[J]. Materials Today Communications, 2022, 31: 103739. doi: 10.1016/j.mtcomm.2022.103739
[2] 苗玉刚, 李春旺, 尹晨豪, 等. 船用铝/钢焊接接头BC-MIG电弧增材制造工艺[J]. 焊接学报, 2019, 40(12): 129 − 132. Miao Yugang, Li Chunwang, Yin Chenhao, et al. Study on additive manufacturing of BC-MIG for marine aluminum/steel welded joints[J]. Transactions of the China Welding Institution, 2019, 40(12): 129 − 132.
[3] Pouranvari M, Abbasi M. Dissimilar gas tungsten arc weld-brazing of Al/steel using Al-Si filler metal: Microstructure and strengthening mechanisms[J]. Journal of Alloys and Compounds, 2018, 749: 121 − 127. doi: 10.1016/j.jallcom.2018.03.224
[4] Wan L, Huang Y X. Friction stir welding of dissimilar aluminum alloys and steels: a review[J]. Materials Science and Technology, 2018, 99(5-6): 1781 − 1811.
[5] Babu S, Panigrahi S K, Janaki R G D, et al. Cold metal transfer welding of aluminium alloy AA2219 to austenitic stainless steel AISI 321[J]. Journal of Materials Processing Technology, 2019, 266: 155 − 164. doi: 10.1016/j.jmatprotec.2018.10.034
[6] 贾剑平, 詹志平. 铝钢熔钎焊工艺及腐蚀性能研究进展[J]. 热加工工艺, 2020, 49(11): 1 − 5. Jia Jianping, Zhan Zhiping. Research development of brazing-fusion welding technology and corrosion property between aluminum and steel[J]. Hot Working Technology 2020, 49(11): 1 − 5.
[7] Pouranvari M. Critical assessment: dissimilar resistance spot welding of aluminium/steel: challenges and opportunities[J]. Materials Science and Technology, 2017, 33(18): 1705 − 1712.
[8] Wang S, Luo K, Sun T, et al. Corrosion behavior and failure mechanism of electromagnetic pulse welded joints between galvanized steel and aluminum alloy sheets[J]. Journal of Manufacturing Processes, 2021, 64: 937 − 947. doi: 10.1016/j.jmapro.2021.02.039
[9] 李杰, 石玗, 黄健康. 铝/钢异种金属MIG熔钎焊接头腐蚀性能研究[J]. 热加工工艺, 2018, 47(13): 214 − 217. Li Jie, Shi Yu, Huang Jiankang. Corrosion properties of aluminum-steel dissimilar metals mig welding-brazing joint[J]. Hot Working Technology, 2018, 47(13): 214 − 217.
[10] Mo S, Dong S, Zhu H, et al. Corrosion behavior of aluminum/steel dissimilar metals friction stir welding joint[J]. China Welding, 2021, 30(3): 20 − 30.
[11] 苗玉刚, 王骁骁, 张鹏, 等. 旁路分流电弧熔钎焊铝/镀锌钢板接头腐蚀研究[J]. 哈尔滨工程大学学报, 2017, 38(4): 495 − 498. Miao Yugang, Wang Xiaoxiao, Zhang Peng, et al. Research on corrosion of aluminum/galvanized steel joints by bypass shunt arc fusion brazing[J]. Journal of Harbin Engineering University, 2017, 38(4): 495 − 498.
[12] 苗玉刚, 吴斌涛, 韩端锋, 等. 铝/镀锌钢异种金属旁路分流MIG电弧熔钎焊界面区组织与接头性能[J]. 焊接学报, 2014, 35(9): 6 − 10. Miao Yugang, Wu Bintao, Han Duanfeng, et al. Characteristics of joint and interface layer during bypass current MIG welding-brazing of aluminum and steel dissimilar metals[J]. Transactions of the China Welding Institution, 2014, 35(9): 6 − 10.
[13] 邵志洋, 张超, 林一鸣, 等. 不同焊丝成分对铝/钢CMT熔钎焊组织性能的影响[J]. 热加工工艺, 2022, 51(1): 114 − 119. Shao Zhiyang, Zhang Chao, Lin Yiming, et al. Effect of different wire composition on microstructure and properties of CMT welding-brazing of aluminum/steel[J]. Hot Working Technology, 2022, 51(1): 114 − 119.
[14] Yu M, Zhao H, Zhang Z, et al. Friction surfacing assisted refilled friction stir spot welding of AA6061 alloy and Q235 steel[J]. Journal of Manufacturing Processes, 2022, 77: 1 − 12. doi: 10.1016/j.jmapro.2022.03.006
[15] Miao Y G, Xu X F, Wu B T, et al. Effects of bypass current on the stability of weld pool during double sided arc welding[J]. Journal of Materials Processing Technology, 2014, 214(8): 1590 − 1596. doi: 10.1016/j.jmatprotec.2014.02.029
[16] Song S L, Li D G, Chen, D R, et al. The role of Ti in cavitation erosion and corrosion behaviors of NAB alloy in 3.5 % NaCl solution[J]. Journal of Alloys and Compounds, 2022, 919: 165 − 168.
-
期刊类型引用(0)
其他类型引用(3)
计量
- 文章访问数: 198
- HTML全文浏览量: 108
- PDF下载量: 85
- 被引次数: 3
