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2013年 第1期

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加氢反应器不锈钢堆焊熔合区氢剥离行为的分析
杜兵, 贾玉力, 饶清鹏
2013, (1): 1-3.
摘要:
针对309L+347L双层不锈钢带极堆焊工艺,采用高温、高压釜试验方法进行了氢剥离试验研究,试验发现氢剥离裂纹萌生于紧靠熔合区硬化带的纯奥氏体晶界并沿平行于硬化带的奥氏体晶界扩展.结果表明,氢剥离的主要机制是H原子在硬化带与奥氏体不锈钢结合界面高度聚集,造成紧靠硬化带的纯奥氏体晶界脆化,在结合界面高剪应力的作用下,裂纹萌生和扩展.采用较小的焊接热输入,抑制309L堆焊层奥氏体晶粒过分长大并保证铁素体含量;采用合理的焊后热处理,减小硬化带厚度及控制加氢反应器停运的冷却速度是防止氢剥离的有效措施.
铝合金薄板焊件纵向塑性应变场的数值模拟
李军, 张文锋, 郑岩松, 娄豪月
2013, (1): 4-8.
摘要:
利用弹塑性有限元分析软件对普通焊件的纵向塑性应变场进行了模拟.结果表明,对于尺寸为200 mm×100 mm×2 mm的2A12T4铝合金薄板填丝对接焊件,其焊缝部位只存在纵向拉伸塑性应变;在靠近焊缝的区域,既存在纵向压缩塑性应变,也存在纵向拉伸塑性应变;在焊缝长度方向纵向残余塑性应变的分布不均匀,在靠近起弧端和收弧端的区域呈现复杂的分布特征.焊接过程中温度场的变化和热源旁侧金属受力状况的不同是近缝区金属纵向塑性应变不均匀分布的原因.
Monel合金表面激光熔覆镍基合金的组织及摩擦磨损性能
张松, 周磊, 郝玉喜, 张春华, 王东生, 王茂才
2013, (1): 9-12.
摘要:
利用激光熔覆技术在Monel 400合金表面制备了镍基合金改性层.采用扫描电镜、能谱仪、X射线衍射仪、显微硬度计及销-盘磨损试验机对镍基合金改性层的组织形貌、成分、结构、硬度及摩擦磨损性能进行了研究.结果表明,Monel合金表面镍基合金改性层的组织主要由γ-Ni固溶体、多元共晶体及一些初生沉淀相组成.选择优化的激光辐照工艺进行激光熔覆处理,可获得性能优异的镍基合金改性层,与Monel 400合金基材相比,镍基合金激光改性层的显微硬度是基体的7倍,摩擦系数明显降低,相对耐磨性提高了8.6倍.
Mo-Cu合金与1Cr18Ni9Ti不锈钢真空钎焊接头的组织性能
王娟, 郑德双, 李亚江
2013, (1): 13-16.
摘要:
采用Ag-Cu-Ti钎料,控制钎焊温度为910℃,保温时间为20 min,可以实现Mo-Cu合金与1Cr18Ni9Ti不锈钢的真空钎焊,接头抗剪强度为75 MPa.采用扫描电镜、能谱分析仪和显微硬度计对Mo-Cu/1Cr18Ni9Ti接头组织特征及性能进行分析.结果表明,钎焊接头靠近1Cr18Ni9Ti钢一侧,主要形成Ag-Cu共晶组织和少量的TiC相;靠近Mo-Cu合金一侧,Ag,Cu元素在合金与钎缝间相向扩散,共晶组织消失,以富铜相为主.钎缝的显微硬度明显低于Mo-Cu合金和1Cr18Ni9Ti不锈钢母材,无脆性化合物生成,剪切断口呈现剪切韧窝的形貌特征.
激光-MAG复合焊熔质分布与熔池流动特征
刘双宇, 宗士帅, 刘凤德, 张宏
2013, (1): 17-20.
摘要:
采用扫描电子显微镜和高速摄像机分析了CO2激光-MAG电弧复合焊接焊缝中熔质元素的分布规律,以及复合焊熔池的形成过程与熔池内熔质分布的关系.熔质分布与熔池的流动状况及元素添加位置密切相关,其决定因素是激光与电弧两热源间距变化引起的熔池流动特征变化.激光匙孔强烈的波动和熔体紊流可以使熔质分布均匀化,但低熔点金属形成的等离子蒸气冲击力会使熔质在焊缝中形成局部区过度富积,而激光束流的扫描和搅拌可进一步促使熔质元素分布均匀化.当光丝距离为3 mm、元素添加位置距表面1.0 mm时,熔池中添加元素含量较高并且分布最为均匀.
HPVP-GTAW电弧力及焊接质量分析
从保强, 齐铂金, 杨明轩, 李伟, 王乐笑
2013, (1): 21-24.
摘要:
分别以3种不同材质铝合金平板材料为试验对象,研究分析了复合超高频脉冲方波变极性钨极氩弧焊接(HPVP-GTAW)过程中电弧力的变化及其对焊缝成形特征和接头力学性能的影响.结果表明,与常规变极性氩弧焊工艺相比,脉冲方波电流的加入使得HPVP-GTAW电弧力显著增加,同时焊缝熔透率大幅提高,接头力学性能得到明显改善和提高;保持脉冲电流幅值和占空比基本不变,在10~80 kHz范围内,脉冲电流频率对焊接过程产生了重要影响,频率为40 kHz时,HPVP-GTAW电弧力和焊缝熔透率均达到最大,分别约为常规变极性焊接电弧的1.9倍和1.7倍.
无铅焊点金属间化合物的纳米压痕力学性能
秦飞, 安彤, 仲伟旭, 刘程艳
2013, (1): 25-28,32.
摘要:
研究Sn3.0Ag0.5Cu/Cu界面处的IMC在150℃下等温时效的生长情况,时效时间分别为100,300,500,1 000 h.拟合出IMC的厚度与时效时间的关系,采用纳米压痕仪进行纳米压痕试验,发现Cu6Sn5与Cu3Sn的变形机制不同.Cu6Sn5为非连续性塑性变形,表现为压痕过程中的锯齿流变;Cu3Sn的压痕曲线比较平滑.随Cu6Sn5厚度的增加,Cu6Sn5的弹性模量和硬度没有太大变化.对时效100,500 h后的Sn3.0Ag0.5Cu/Cu界面处的过渡区进行纳米压痕试验,发现Cu,Cu3Sn,Cu6Sn5和Sn3.0Ag0.5Cu的硬度大小顺序为Cu6Sn5 > Cu3Sn > Cu > Sn3.0Ag0.5Cu.
微弧氧化处理改善7N01-T5铝合金搅拌摩擦焊接头的耐蚀性能
刘万辉, 刘文彬, 鲍爱莲
2013, (1): 29-32.
摘要:
利用微弧氧化技术在7N01-T5铝合金搅拌摩擦焊(FSW)接头表面制备陶瓷涂层.通过SEM和XRD技术测试微弧氧化涂层的微观形貌、物相组成等,并采用中性盐雾试验研究微弧氧化及封孔处理对焊接接头耐蚀性能的影响.结果表明,微弧氧化可在FSW接头区域生成均匀的陶瓷涂层;陶瓷涂层表面残留许多火山口状放电微孔和熔融烧结痕迹,并且主要由α-Al2O3γ-Al2O3两相构成;微弧氧化涂层具有较好耐腐蚀性,沸水封孔能生成水合氧化铝,使孔壁膨胀、孔径变小,进一步增强涂层的耐蚀能力,经96 h盐雾腐蚀后的单位面积失重量仅为2.6 mg.
超声时间和预留间隙对超声波辅助钎焊镁合金钎料填缝性能的影响
李红, 耿园月, 闫久春, 栗卓新
2013, (1): 33-36.
摘要:
采用高速摄影对超声波辅助钎焊镁合金过程熔态钎料的填缝行为进行了实时观察,并研究了不等间隙中钎料的填缝行为及接头性能.结果表明,超声波在钎焊固/液界面传播对钎料填缝行为有显著的影响.钎料在平行于超声波能量传播方向上填缝,填缝长度和超声时间的动力学曲线呈直线型.超声时间相同时,预留间隙越大,钎料的填缝速度越低.在大间隙端加钎料,随超声时间增加,填缝长度减小,钎缝致密性较好;小间隙端加钎料,随超声时间增加,填缝长度先增大后减小,整个钎缝均存在缺陷.认为钎料在不等间隙的流动行为受超声诱导填缝和毛细填缝共同作用的影响.
预氧化处理对热障涂层热冲击性能及残余应力的影响
李亚娟, 董允, 王志平, 柳士强
2013, (1): 37-40.
摘要:
采用等离子喷涂工艺在镍基高温合金基体上制备了热障涂层(底层为MCrA-lY,面层为ZrO2+8%Y2O3),通过控制高真空烧结炉的氧分压对涂层进行预氧化处理,分析了预氧化处理对热障涂层热冲击性能和涂层应力状态的影响.结果表明,预氧化处理提高了粘接层的致密度,涂层组织变得均质化,降低了粘结层由于凸起尖角产生复杂应力的概率;有效干预热生长氧化物(TGO)的生长过程,降低了TGO的生长速度;热障涂层残余应力随热冲击次数的增加而增大,但经过预氧化处理的涂层应力增长幅度较缓慢,经过400次热冲击后的残余应力为492.5 MPa,未经过预氧化处理涂层热冲击350次后应力值为650.1 MPa.
基于球面拟合法的机器人与变位机位姿关系标定
朱晓鹏, 张轲, 涂志强, 黄洁
2013, (1): 41-44.
摘要:
提出基于最小二乘法的球面拟合法来标定机器人与变位机的位姿关系.首先变位机分别旋转或倾斜到多个位置,记录TCP点在对应位置的位姿数据并建立球面方程,采用最小二乘法拟合最优球面,从而求得变位机坐标系原点.然后采用同样的方法,让TCP点在变位机两个轴向作多点标记,可进一步求得坐标系各轴的方向矢量,实现位姿关系标定.为消除偶然因素的影响,提出了距离偏差率概念并设定取点阈值判定方法,提高了标定精度.结果表明,该方法可以有效减小随机误差,避免偶然因素的影响,具有较高的标定精度.
不同参数下MIG焊电弧光谱波动特点
李志勇, 张文朝, 李岩, 丁京滨
2013, (1): 45-48.
摘要:
熔化极惰性气体保护焊(MIG)过程中,熔滴过渡、弧长波动等会引起辐射的剧烈变化,其变化规律对于焊接质量检测具有重要意义.文中通过采集不同参数下的MIG焊电弧光谱分布,研究其在焊接过程中的变化规律;并结合该参数下熔滴过渡特征,基于电弧物理理论,对典型参数下光谱波动的规律进行物理解释.结果表明,不同参数下电弧光谱的分布和变化规律不同,具有各自的光谱分布特征;在MIG焊接过程中,由于熔滴过渡会造成光谱信息的规律波动,但在过渡的不同时间段,光谱信号在不同谱段(紫外区、可见光区、近红外区)的变化规律存在较大差异.
钛/铜中间层/钢扩散焊复合管界面组织与性能
刘德义, 蔡建伟, 任瑞铭
2013, (1): 49-52.
摘要:
以铜箔为中间层,采用拉拔-内压扩散法制备钛/钢复合管.利用光学显微镜、扫描电子显微镜、X-光衍射仪和能谱仪对界面组织、断口形貌和成分进行分析,通过剪切试验测定界面的结合强度.结果表明,以铜箔作中间层,拉拔-内压扩散法实现了钛/钢的冶金结合;在钛/铜界面处发生了明显的原子扩散,并形成不同的扩散层;随着扩散温度和时间的增加扩散层的厚度逐渐增加;中间层的加入阻止了固相扩散中钛铁、钛碳脆性化合物生成;钛/钢界面的抗剪强度随着扩散温度的升高先增加后降低,铜层的加入使抗剪强度明显提高,最高可达310 MPa.
锌对SnxZn/Cu界面微空洞的影响
杨扬, 陆皓, 余春, 陈俊梅, 陈振英
2013, (1): 53-56.
摘要:
通过向锡钎料中添加不同含量的Zn元素,系统研究了锌对SnxZn/Cu(x=0,0.2,0.5,0.8(质量分数,%))界面处柯肯达尔空洞形成的影响.结果表明,经热老化处理后,纯Sn/Cu接头中的Cu3Sn层和Cu3Sn/Cu界面出现了大量柯肯达尔空洞.然而随着Zn元素含量的增加,反应界面处的Cu3Sn层逐渐变薄甚至消失,柯肯达尔空洞也随之显著减少或消失;锌在反应界面处的富集现象越来越显著.锌参与了界面反应,形成了(Cu,Zn)6Sn5相、Cu6(Sn,Zn)5相和Cu-Zn固溶合金,其中Cu-Zn固溶合金层可以显著影响铜的界面扩散.Zn元素直接参与了界面扩散,在很大程度上缓和铜和锡的不平衡扩散,从而有效抑制了柯肯达尔空洞的形成.
基于有限元法的平滑凹痕管道应力分析
伍颖, 张鹏, 谢彦平
2013, (1): 57-60.
摘要:
针对管道上典型的平滑凹痕缺陷,根据管道的实际运行状况,建立了有限元模型;在其它参数不变的情况下,改变凹痕深度、管道壁厚、管道直径和凹痕纵向长度进行了大量计算;对计算结果进行了整理、归纳、作图,并对结果进行了单因素和多因素分析,得出应力随各参数的变化规律;采用非线性回归分析方法对计算结果进行了拟合.结果表明,在其它参数不变的情况下,凹痕管道最大应力与凹痕深度、壁厚、管径以及凹痕纵向长度之间的关系分别采用正弦模型、指数模型、线性模型和半对数线性模型最优,并且得到了具有一定适用范围下的具体关系式.
粗丝高速MAG焊驼峰焊道形成机理分析
杨战利, 张善保, 杨永波, 唐麒龙
2013, (1): 61-64.
摘要:
对粗丝(φ3.2)高速MAG焊驼峰焊道缺陷的形成机理进行了研究.采用高速摄像采集系统对焊接过程中的电弧形态和熔池流动状况进行了高速摄像,通过对试验所得图像的认真分析,重点研究了粗丝(φ3.2)高速MAG焊驼峰焊道缺陷的形成机理,提出了动态平衡点的观点,认为动态平衡点远离电弧是焊缝产生驼峰焊道缺陷的根本原因.任何促使动态平衡点移向电弧的因素都有利于抑制焊缝产生驼峰焊道缺陷;任何促使动态平衡点远离电弧的因素都有利于驼峰焊道缺陷的形成.同时利用上坡焊和下坡焊试验对驼峰焊道形成机理进行了焊接试验验证.
基于坡口特征的相贯接头焊接机器人连续轨迹规划
王天琪, 李亮玉, 岳建锋
2013, (1): 65-68.
摘要:
针对海洋平台贴接式管道接头专用焊接机器人的运动控制模型进行了研究.设计了一种5自由度串联结构机器人,在较小的机器人本体尺寸及重量的前提下,满足机器人对工作空间及导管架空间狭小处安全避障的需要.建立了机器人正、逆运动学模型,针对该机器人带有两个同向转动关节特点,提出采用两步法求解机器人关节值;为保证焊接时关节运行稳定性,提出采用极限法求导各关节速度.结果表明,该机器人可以很好的满足管道相贯接头的自动焊接工作,所建立的数学模型可用于考虑坡口特征的相贯接头焊接机器人连续轨迹规划工作.
人机交互式机器人弧焊再制造系统设计
殷子强, 张广军, 赵慧慧, 袁新, 吴林
2013, (1): 69-72.
摘要:
在分析失效零件再制造的特点的基础上,提出了基于人机交互技术的机器人熔化极气体保护焊(gas metal arc welding,GMAW)再制造思想.将操作者作为系统的一个因素,构成人机交互式的机器人GMAW再制造系统,人机协作共同完成失效零件的再制造任务.其中操作者主要负责解决再制造过程中的非线性、难建模的复杂问题;机器人主要负责数据计算和运动控制等线性问题.根据上述思想,文中建立了人机交互式机器人GMAW再制造试验系统平台,研究了基于开放式图形库(open graphics librar-y,OpenGL)的再制造系统软件结构和人机交互实现方式,采用模块化方法设计实现了可视化的人机交互界面.
低匹配对接接头形状参数对三点弯曲应力集中系数的影响
王佳杰, 董志波, 张敬强, 刘雪松, 方洪渊
2013, (1): 73-76.
摘要:
弹性阶段以提高低匹配接头弯曲承载能力为目标,基于有限单元法针对X形坡口低匹配对接接头三点弯曲形状设计,从材料力学方法角度出发,考察了双侧余高对称时低匹配对接接头的焊缝余高、盖面焊道宽度、焊趾过渡圆弧半径等形状参数对三个危险区弯曲应力集中系数的影响.结果表明,对母材与焊缝交界处突变区与焊缝底部中心区的影响规律为焊缝余高影响最大,盖面焊道宽度影响次之,焊趾圆弧半径影响最小;对焊趾部位影响规律为盖面焊道宽度的影响较大,焊趾圆弧半径和焊缝余高影响均较小.选择合适的形状参数可以提高低匹配接头弯曲承载能力.
硫对银钎料及钎焊性能的影响
张冠星, 龙伟民, 鲍丽, 隋方飞
2013, (1): 77-80.
摘要:
采用金相显微镜、扫描电镜等分析手段对硫化后的银基钎料进行研究.结果表明,硫化后钎料自身抗拉强度随着硫化时间的延长明显下降,但降低到一定程度后基本保持不变;钎料的润湿性差异明显,当硫化时间延长到30 min时润湿面积减少近一半,继续延长硫化时间,钎料铺展面积变化不大;钎料硫化后在其表面形成了一层约10μm厚、相对致密的硫化层;Zn,Cu两种元素在硫化层及钎料内部分布相对比较均匀,Ag元素呈阶梯变化,在硫化层内较少,钎料内部明显增多;硫在钎料里面主要以Ag2S,Cu2S,CuS,ZnS形式存在,这几种物质的熔点比较高,与钢基本不润湿,其存在严重影响钎料的焊接工艺性能.
激光微纳烧结处理对玻璃陶瓷涂层组织及腐蚀性能的影响
陈平虎, 邱长军, 陈勇, 龙冲生
2013, (1): 81-84.
摘要:
采用高温烧结、球磨破碎的方法制备出了SiO2玻璃与Cr2O3陶瓷包覆型玻璃陶瓷复合粉末.利用常规氧-乙炔火焰喷涂技术在45钢基材表面制备出了玻璃陶瓷保护涂层,并使用激光微纳烧结技术对热喷涂层进行二次处理.研究了激光微纳烧结对玻璃陶瓷涂层组织与性能的影响.结果表明,采用激光微纳烧结对玻璃陶瓷涂层进行二次处理,可提高涂层结构的致密性,使组织均匀化,减少涂层中的微孔和微裂纹;明显提高界面的结合强度和涂层的疏水性能与耐蚀性能.因此激光微纳烧结二次处理技术可以显著提高玻璃陶瓷涂层的综合性能.
合金元素对铁基激光熔覆涂层显微组织和相结构形态的影响
聂斌英, 姚成武
2013, (1): 85-88.
摘要:
利用CO2激光在45钢表面熔覆制备铁基合金涂层,研究4种合金元素对改变涂层组织形态以及枝晶间碳化物形状的影响规律.结果表明,随着V,Nb,Ti元素和稀土氧化物CeO的依次加入,熔覆涂层原柱状晶形态逐渐改变为柱状树枝晶,最后转变为无明显柱状晶方向性的树枝晶;在激光熔覆涂层中,同时添加V,Nb元素,涂层枝晶间的连续长条状碳化物被打断成块状;同时添加V,Nb,Ti元素和稀土氧化物CeO,涂层枝晶间的碳化物被球化.通过改善涂层树枝晶组织形态以及球化枝晶间碳化物,涂层的抗拉强度和断后伸长率明显提高,涂层的强韧性显著增加.
400MPa球墨铸铁光纤激光-MIG电弧复合焊接头的断裂特征
郑世卿, 刘柱, 单际国, 温鹏
2013, (1): 89-92.
摘要:
采用填充308L不锈钢焊丝光纤激光-MIG电弧复合焊方法,焊接厚度为5mm的风电关键部件用400 MPa级球墨铸铁,获得了表面成形良好且熔透的焊缝,研究了MIG电弧热输入对接头拉伸性能和断裂特征的影响.结果表明,电弧热输入较小时,接头的拉伸性能差,断裂沿熔合线发生,断口为脆性断口;电弧热输入较大时,接头的拉伸性能较好,断裂自半熔化区顶部沿母材发生,断口顶部为脆性断口,底部为韧性断口.接头断裂特征的差异是由接头中焊缝和半熔化区底部莱氏体的量的不同导致的.基于以上研究,获得了抗拉强度为346.4 MPa、断后伸长率为5.4%,断裂发生在母材上的优质接头.
不同颗粒致密度WC-10Co-4Cr涂层的耐腐蚀性能
丁坤英, 程涛涛, 王志平
2013, (1): 93-96.
摘要:
在300 M钢表面上,利用超音速火焰喷涂技术将两种不同颗粒致密度的WC-10Co-4Cr粉末制成涂层.利用扫描电镜、X射线衍射仪、显微硬度计分析涂层的微观组织,通过极化试验和浸泡试验分析涂层的耐腐蚀性能.结果表明,高颗粒致密度粉末制备的WC-10Co-4Cr涂层孔隙率为1.52%,是低颗粒致密度粉末制备涂层的1.95倍;在3.5%NaCl溶液中,高颗粒致密度粉末制备涂层的耐蚀性较差,腐蚀电流密度是低颗粒致密度粉末制备涂层的2.67倍.低颗粒致密度粉末制备的涂层孔隙率低,对基体的保护性较好.
三维模型重建中点云ICP拼接算法的改进
涂志强, 张轲, 杨成龙, 朱晓鹏, 黄洁
2013, (1): 97-100.
摘要:
提出一种以不同视野下的点云为处理对象,自动进行点云配准的拼接算法.该算法首先利用点云的曲率、法矢量等几何信息,计算出初次拼接变换,并用几何哈希的方法筛选出最优的变换,完成初次拼接.然后改进最近点迭代法(iterative closest point,ICP)中最近点的选取方法:对点云 A 中的测点,先求出另一点云 B 中与其最近的3个点,并由这3个点构成一个三角形,把测点到三角形的垂足作为测点的最近点.并用该算法对点云进行再次拼接.最后基于该算法实现了对车头模型的配准.结果表明,该算法具有较高的配准精度.
铜铝套管挤压电阻焊接原理及微观结构分析
赵越, 左铁军, 凌勇, 左轲, 王昕
2013, (1): 101-104.
摘要:
采用SEM,TEM等对接头界面的微观结构组织进行了表征.结果表明,铜铝套管挤压电阻焊缝组织主要由固溶体和金属间化合物(α,Al2Cu和Al4Cu9)构成.分析认为,铜铝接头接触面上因电阻热和压力引起了温度升高,焊缝区域的高温使界面快速熔化并形成新相,而芯棒施加的压力起到了类似热压焊的作用,挤出共晶组织增加接头焊接接触面积,由于芯棒对焊缝的冷却作用,容易在焊缝中形成柱状晶粒.开发出套管挤压电阻焊接技术,不使用助剂和填充材料,可获得内部洁净度高、接头内无缩径、有效区域内不含共晶组织的铜铝管焊接接头.
光束偏移量对钛/铝异种合金激光焊接接头组织和性能的影响
宋志华, 吴爱萍, 姚为, 邹贵生, 任家烈, 汪永阳
2013, (1): 105-108.
摘要:
采用激光进行3 mm厚钛合金TA15和铝合金5A06的对接焊,激光束聚焦在钛合金上使钛合金熔化,通过热传导使铝合金熔化,得到了成形良好的接头,分析了光束偏移量对接头组织和性能的影响规律.偏移量为0.1~0.4 mm时,形成了熔焊接头.偏移量为0.5 mm时,接头上部形成熔焊接头,并形成了Ti-Al金属间化合物.接头中部和下部形成了熔钎焊接头,并形成了一层连续的约1μm厚的金属间化合物.接头抗拉强度随偏移量的增加先增大后减小,偏移量为0.5 mm时,接头强度最大,平均抗拉强度可达到181 MPa,接头部分断裂于钛/铝界面的金属间化合物处,部分断裂于铝合金焊缝区.
退火及热轧对碳钢-不锈钢爆炸焊接复合板性能的影响
廖东波, 查五生, 李伟
2013, (1): 109-112.
摘要:
通过EDS线扫描分析、SEM检测以及力学性能测定,研究了碳钢-不锈钢爆炸焊接复合板在焊态、退火态以及热轧态的力学性能和微区组织特征,分析了复合板元素过渡区域的特点.结果表明,退火热处理以及热轧处理均降低了复合板的抗拉强度和屈服强度,恢复了复合板的塑性以及韧性.复合板在焊态、退火态以及热轧态时的过渡区域具有不同的显微组织形态.退火后其过渡区域的波状界面结构与焊态基本一致,过渡区域宽度约为5μm左右,而热轧成薄板后的复合板,其过渡区域的波状界面消失,过渡区域宽度变宽,约为20μm.